Государственный проектно-йзыснетельский и научно-исследовательский институт морского транспорта С0ЮЗМ0РНИЙПР0ЕКТ

филиал

ДАЛЬМОРНИИПРОЕКТ

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СЕЙСМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ, ДЕЙСТВУЮЩЕЙ НА СВАЙНЫЕ ПИРСЫ И НАБЕРЕЖНЫЕ (для опытного использования)

шм.мм-74

Утверждаю: Главный инженер Союзморниипроекта

^и 12 ^и апреля 1974 г.

Москва - ©74

"Руководство по определению горизонтальной сейсмический нагрузки, действующей на свайные пирсы и набережные" разработано Дальморниипроектом.

Теоретические исследования выполнены канд.техн. наук, ст.научн.сотр. А.И. Сапожниковым и канд.техн.наук Л.Ф. Штанъко,

Эк с пери м е н та ль ш е исследования выполнены инженерами А. А. Михайловым, с.И. Чернышовым, Ю. В. Солгаловым,

М.Б. Пойзнером и др.

Текст "Руководства" составлен канд.техн.наук Л.Ф. Штанько под редакцией канд.техн.наук, ст.научн.сотр.

А.И. Сапожникова. Программа расчета на ЭШ "НАИРИ-2" составлена В. И. Позняком.

Общее руководство работами осуществлялось кацц. техн.наук, ст.научн.сотр. А.И. Сапожниковым.

"руководство" вводится для опытного использования при проектировании свайных набережных и пирсов в сейсмических районах, вое замечания по данному нормативному документу просим направлять по адресам:

6907 65, г. Владивосток, ул.Дзержинокого,до, Дальморниипроект и копии 12531 9, г.Москва, Большой коптевский проезд, б, Союзморниипроект.

- II -

где $)j - частоте свободных колебаний,

“2,7. Проекции перемещения, на координатные оси Р-й сваи (опоры) 1-й секции*¹ распложенной от центра масс секции с координатами У_р определяются по формулам

^^lPJ 'Vtj    ) ^ipj    (15)

2.8.    Проекции сейсмической силы на координатные оси и

крутящий момент, воспринимаемые р-й сваей (опорой) 1-й секции при' j -й форме колебаний, определяются по формулам

• Spxj ⁼ Срх Vapj , Sptjj ■= Ср^■ U#tpj_? 73T.pj^rCpi_?4^>j (1б)

где Cpx, Ср-ц. _? Cptf - коэффициенты жесткости Р-Й сваи при смещении ее вдоль осей X *л У и при повороте в • горизонтальной плоскости.

2.9.    Проекции сейсмической силы и сейсмической момент, воспринимаемые Р -й сваей (опорой), с учетом всех главных форм свободных колебаний, определяются по формулам

Spx⁼    )    §РГ    l/^Spvi    ,    ^P⁼    l/^^PJ    .

2.10.    Допустимая ширина температурного шва из условия исключения соударения соседних секций длинных пирсов определяется по формуле

t - 2 (U^ _А) ^    (jg)

rfleU_tAjU_v|A - проекции на ось У перемещений ближайших, углов соседних 1-й и 1-1-й секций, расположенных в зоне температурного шва ( рис. 1,2).

2.IX.-Перемещение углаД 1-й секций при j -й форме колебаний определяется по формуле

= Лхг'Л'Ха    /19)

г!це Хд - координата угла А от центральной оси У.

2.12. Проекция перемещения угла Ai1 -й секции на ось У с учетом высших* форм колебаний (определяется по формуле

- 12 -

u_4A='l/iu^j .    (го)

2.13,    Расчеты по определению ширины температурного шва для случая^ когда секции в пирсе изолированы, слрдует производить для различных значений эксцентриситетов между центрами масс и жесткости 't-й секции, проекции,которых на координатные оси принимаются из интервалов (,1), (2).

2.14, | Проекции на координатные оси усилий, воспринимаемых связями, соединяющими секции, при j -й форме колебаний, определяются по формуле:

Sxi.l-lj⁼ O/ij "M'tj    )    Cvt/ы    12.1)

где it " расстояния от центра масс X -й секции до ее левого и правого концов,

Cv-fM ~ коэффициент жесткости связей, соединяющих •

X -ю и T.-1-ю секции ( f*ii. Приложение I),

21154 ^чет всех форм колебаний при расчете связей, соединяющих секций, производится по формуле*'вида (17)

•3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ НА СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ"

3.1.    При расчете свай, ригелей сейсмические нагрузки,определенные, по изложенной методике, принимаются приложенными статический

3.2.    При расчете закладных в узле сопряжения сваи с ригелем следует вводить коэффициент 1,2, повышающий расчетную нагрузку.

3.3.    При расчете бетона секций усилие, передаваемое связями, соединяющими секции, следует принимать с повышающим коь эффициентом 1,2,

13 -

^•.ГЮСЛЕДОЩтаЬНОСТЬ РАСЧЕТА СЕЙСМИЧЕСКОЙ-НАГРУЗКИ

4.1.    Расчет сейсмической нэгрузки производится в следующей: последовательности.

1.    Определяется масса и момент инерции массы каждой X -й секции (1=^2,... , П )•

2.    Определяются коэффициенты жесткости Х-й секции (Х^Ь%

Ог.ЬгА с г , а ).

3.    Определяются коэффициенты жесткости связей, соединяющих секции пирса или набережной между-собой, Суагн Сцачи ,

Cift.t-r ^    ^    2,... , П. )

4.    Определяется расчетная схема пирса или набережной.

5. “Определяются частоты и формы свободных колебаний пирса или набережной. По значению частот определяются коэффициенты динамичностиJ3. По полученным формам свободных колебаний вычисляются коэффициенты форм „

6.    Определяются сейсмические нэгрузки действующие; нэ Х-ю секцию ( % s 1_:?,,с,Г1 ) пирса или набережной при колебании его по j -й главной форме ( j = 1,2,..., ^

7.    Определяются прогибы центра -масс и угол поворота в горизонтальной плоскости X -й секции при действии сейсмической нагрузки и момента по j -й форме колебаний.

8.    Определяются проекции на координатные оси прогиба р -й сваи ( р=1,2,... ,ГП). Затем определяются проекции расчетной сейсмической силы с учетом всех форм свободных колебаний.

$. Проверяется прочность свай.

10, Определяется минимально допустимая ширина температурно-осадочных швов,

4.2.    Расчет производится для различных значений эксцентриситета из интервалов (1),.(2), (З),

Приложение X

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНЕРЦЙО'ШЫХ И ЖТКОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СВАЩЮГО ПОЛЯ ОТДЕЛЬНОЙ СЕКЦИИ И СВЯЗЕЙ, СОЕД1Г#ШЭДХ СЕКЦИИ ГЛЕВДГ СОВОЙ

Определение инерционных характеристик отдельной секции

1.1.    Суммарная масса отдельной секции пирса рэвнд сумме" всех масс, расположенных на секции пирса

Мв.СГр ⁺ М_ЭКСПА ⁺ АМ_св+ЛМ_в⁺М_СОСр. , (Iolo)

где М_встр. - масса верхнего строения секции;

Мэкспл “ масса эксплуатационной нагрузки;

&М_С6 “ г уведенная к уровню ростверка масса свой;

ДМ_В - ^роиведенная к уровню ростверка масса присоединен ьой к сваям воды;

М_С0Ср - сосредоточенные маос.ы (краны и т.д.),

1.2.    Масса эксплуатационной нагрузки равна

- интенсивность эксплуатационной нагрузки;

L В - размеры плиты ‘секции в плане.

1.3, Приведенная к уровню плиты масса свай определяется по формуле

ДМ_№ -К, Е TtlpLp ,    (х.З)

где ГПр - погонная мэссо р~й сваи;

,_р    - расчетная длина р-й сваи, измеряется от заделки

в ростверке до точки условного защемления в_груи-те;

Kj - численный коэффициент, определяется'но графику, ...... -приведенному на рис, 1.2а в зависимости от коэф-

- 15-

*

и

а/

1-“-+ ,...........I.....	■ - I
Чт- i'	—
I	"~7
—	—
—	—
—	—

5)

Ь)

Рио.1.1. Схеиатичосксо изобретение узлов соодин шщ секции в зоио тсгдиора^урного шва. (план)

' а»б) -зубои, * в) шумрпми.

ОД {.0    15    г,0    1,5 3,0 3,5    к У

Рио.1.2.,Графики коэффициентов ftj ;^и К₂.

- 16,-

(E3)puf L

к=

СЕ3)св Lpur,

фициента К, определяемого по формуле

(ЁЗ)ригизгибнзя жесткость ригеля;

(Е^)св " изгибнэя жесткость сваи;

Lpnr ~ пролет ригеля;

I.4-. Приведенная к уровню плиты масса присоединенной к сваям воды определяется по формуле

дм_в,к|дт_Р4,    (i*5)

где ДПу осредненная величина погонной присоединенной массы воды для р-й сваи; •

Lp - длина находящегося в воде участка р-й сваи. Присоединенная масса воды Д(П_р определяется по формуле

дт_Р=рс1р    (1.6)

где' р - плотность воды; J> = 0,102 то сек²/!!*!

dp - диаметр р-й сваи*

Массу плиты ростверка п эксплуатационной нагрузки, присоединенные массы свай, воды можно рассматривать кок равномерно' распределенные по площади плиты*

1.5* Вычисления но определению координат центра масс и ’ момента инерции масс рекомендуется производить в табличной форме

т !эле- мен- !та	Масса эле мен та	Координаты элемента от осей сЬавнений		М*	Mi4i	MiX‘	Mi4il	9i
1 |1	Мс	Xi	4i					v L
I	2	3		Ь	6	7,	8	9
1 !							;
П- iL_	M*XMt			IMiXi			XKVf	CD* И

- 17 -

Оси сравнения для уменьшения погрешности вычислений следует принимать в центре,плиты секции в плане, В столбец 9 таблицы вписываются собственные моменты инерции 0^ I -й массы относительно центральной вертикальной оси этой массы,

¹ Для равномерно распределенных нагрузок собственный момент инерции массы определяется по формуле

0i=« 050.

где    -    масса    1~го    элемента;

■ Li Bi ~ размеры площади, занимаемой L -й массой.

Координаты центра масс секции от осей сравнения определяются по формулам

•' ZMi. ^Чо" ЕМ;. '    _;    М

Момент инерции массы секции относительно центральной вертикальной оси определяется по формуле

е-хмж*    .    d.e>

1,6* Для пирса* у которого.секции между собой соединены упругими связями, М и0 вычисляются для всех секций. Для пирса, секции которого изолированы, М и 0 "-вычисляются, лишь для секции, которые~подяе:н8т расчету.

Определение коэффициентов жесткости ‘ свайного поля отдельной секции

1.7, Коэффициенты жесткости свайного поля 't-й секции определяются по формулам

f    in    ■    —    41

_HCpx-j ь_г=2СрИ^р, а_г=£ Cptj,

d_a= 2 (CpxlJp¹ Ци У р⁺ Сpif), Ь_г= ^ Cpv х р_}    ^:9)

где Ср_Х, Сру - коэффициенты жесткости, отдельной р-Й свои или

козловой- опоры в направлении осей X й У,

Cpif'- коэффициент крутильной жесткости р-Й сваи (опоры)

- 18 -

Xp,Up - координаты p- и спаи (опоры) or центра масс секции,

- число свай (опор) в свайном поле секции.

1.8. Коэффициенты жесткости Срх, Ср_у отдельных свай или

козловых опор определяются по любому обоснованному методу.

по формуле

(I.IO)

Для вертикальной сваи, жестко защемленной в грунте и упруго защемленной в ростверке, коэффициент жесткости определяется

где £3 - изгибнэя жесткость сваи;

- численный коэффициент - определяется по графику, приведенному на рис. 26, в зависимости от коэффициента К, определяемого по формуле (1.4) настоящего Приложения;

Lp - расчетная длина сваи; измеряется о?заделки в

ростверке до точки условного защемления в грунте. Примечание; Расчетная длина сваи Lp может быть определена по ВСН 3-67/ММФ.

Для наклонной сваи козловой опоры, жестко защемленной в грунте и упруго защемленной в ростверкекоэффициенты жесткос-

	плоскость (I.II)
Cp*tCpX(9)- коэффициенты жесткости наклонной свай при вдавливании, ,и при изгибе;

,_f    WKiEVLp ,

^С*^жУьЩг~ ^{ЛЛЯ 0П}°^{Р II8}'^rpyH“^{8X слабой и с}Р^еД^ней плотности,

- для опор на полуснаяьных и скальных основаниях,

|_|₀ - длина сваи, измеренная от точки пересечения линии дна до середины высоты ригеля, С,=(350т-50и)|\1(тс|м) - коэффициент упругости части сваи,

погруженной в грунт, |\| - несущая способность . свои, -

Е. - модуль упругости материала сваи,

F - площадь сечения сваи, ft - глубина погружения сваи*

1*9. Коэффициент крутильной жесткости вертикальной сваи Ср(р определяется по формуле:

для сваи-оболочки -

Cjji| O’ 3р/Lpкр^    (I.I2)

гдо G - модуль упругости сдвига материала свей,

Зр - полярный момент инерции площади поперечного сечо-ния сваи,

L_pKp- расчетная длина сваи при кручении;

для призматической сваи

C_w = Gbtyi-_PKP,    (I.I3)

где Ь " ширина сваи, ••

£₀ " коэффициент¹, ранный 0,Ш

Расчетная длина сваи при кручении !|_р,ср ' -определяется по

формуле    Lp_Kp    =    Н₀    +    ,

Но - длина сваи, измененная от пересечения линии дна до середины высоты ригеля, h₃ - расчетная глубина защемления (    =    0,3*0,бК),    где

fl - глубина погружения свои в грунт*

1.10,    Коэффициенты жесткости b и Ь учитывают наличие эксцентриситета между центрами масс и жесткости секции, проекции этого эксцентриситета на координатные'оси равны

Е,=Ь/а , Е_ч = Ь/а.    (i.w)

Определение коэффициентов жесткости связей в узлах соединения секций между собой,

1.11,    Коэффициенты жесткости узла соединения секций при относительном смещении соединенных концов секций вдоль оси У-Си » ОСИ X-Су и при относительном повороте секций в горизонтальной плоскости -() определяются расчетом для кож-

ч

дого температурного шва,

Г.12; Влияние жесткости связей, создаваемых трубопроводами, снабженными темпенатурными компенсаторами и проходящими вдоль пирса, учитывать не следует,

а)    секции соединены зубом ( рис, 17Г&"Г"67)

1.13.    Коэффициент жесткости Су определяется по формуле

C_V=&F/L, Cu=0, с_ч=0.    (I.I5)

где GF - сдвиговая жесткость зуба,

L -.свободный пролет зуба между опорами,

о

б)    секции соединены штырями ( рис, 1.1в)

1.14.    Коэффициент жесткости штырей, расположенных в зоне Температурного шва_ зло-./юляется по формуле

*    г

Ly~ 2^|*)з    (1*16)

|где £3 изгибнэя жесткость штыря,

[* " расчетная длина итыря,

PJt 31.51.19-74

С0ЮЗМ0РШ-	Руководство по определению горизон
ПРОЕКТ (Шли ал . ДАЛЫЮРШИ-ПРОЕКТ	тальной сейсмической нагрузки, действующей на свайные пипсы и набережные (для опытного, пользования)

-!•    .ТО'ОГВТОЯ..

I*I руководство распространяется на проектирование сквозных свайных пирсов и набережных, строящихся в сейсмоактивных районах. Настоящее Руководство следует рассматривать как дополнение к главе СНиП Ik АЛ 2- 69.

1.2    Руководство предназначено для использования при проек-тировании пирсов и набережных следуюдах конструктивных решений. Верхнее строение * плитное, продольно - ригельное; поперечно - ригельное. Несущие элементе - призматические сваи; железобетонные сваи-оболочки, трубчатые металлические сваи, коробчатые сваи из шпунта, а также козловые и рамные опоры из перечисленных овай. Сопряжение набережной с подпорной стенкой выполняется либо с помощью переходных мостиков, либо имеется зазор.

1.3    Руководство позволяет определить:

а) горизонтальную составляющую сейсмической нагрузки; действующей на любую секцию пирсов и набережных.

Внесены	Утвешдены	Срок введения
ДадьморНИИ-	СоюзмсрШйпроектом
прорктом	и12м апреля 1974г.	“Г августа Г974г

- 21 -

П._ы-' количество штырей в зоне температурного шва,

1Л5, Расчетная длина штыря определяется по формуле

^{L =} 4¹⁺'—фЕр    ’ ^(1Л7)    -

где L - половина ширины температурного шва,

^(1Л8)

К₀ - коэффициент постели, создаваемый бетоном секции,

I.I6, Коэффициент поотели К₀определяется по формуле

E^CjDi ,

V a    (I.I3)

где [g - модуль упругости бетона секции ( бетона аамоколи-чивэния), d - диаметр штыря,, f=|^d, где - длина участка штыря, ззноноличениого в бетон секции.

JI - коэффициент Пуассона; для бетона ji-0,17 1,22 - численный черэффпциент.

I.I7, В случае другой конструкции соединения секций между собой расчетом определяются коэффициенты жесткости С* Г,,

V, LL_}

для каждого температурного шва.

- 4 -

б) минимальную величину температурного шва, необходимого’, чтобы исключить соударение- рядом стоящих секций длинных пирсов и набережных, а также соударение секций набережных с потопорней конструкцией*

1*4, Расчетные схемы длинных пирсов и набережных представ лятатся в виде:

а)    цепочки секций, жестких в горизонтальной плоскости, соединенных между собой упругими связями ( рис* I);

б)    цепочки секций, жестких в горизонтальной плоскости, изолированных-друг от друга ( рис.2),

Примечание: Расчетная схема в виде изолированной секции (рис.З) также применима дри расчете массивной технологической секции нефтепироа и других подобных сооружений, связанных с соседними секциями легкими гибкйми переходными мостиками.

1.5» Температурные встэвки между секциями учитываются кок секции. Если под температурной, вставкой отсутствует свайное поле, соединенное с ней, то-коэффициенты жесткости свайного доля для температурной вставки (формулы (1,9) Приложения I), ;следует принимать-рввными нулю^-*'

1.6.    Расчет сейсмических нагрузок и минимально допустимой ширины температурных швов необходимо производить для двух случаев сейсмического воздействия:

а) направление сейсмического воздействия вдоль оси X [перпендикулярно продольной оси пирса или набережной);

J5) направление сейсмического воздействия вдоль оси У.

1.7.    Для пирсов и набережных, у которых связь'между секциями отсутствует, рассчитывать'на сейсмостойкость необходимо Отдельные секции, расположенные в районах глубин акватории,

отличающихся не более 2,0 и.

1,8. Расчетная масса рассчитываемой секции « максимально возможная при эксплуатации. Расположение перемещаемых масс (кранов, груза и т.п.) по длине секции производится с таким расчетом, чтобы’создать наибольший эксцентриситет между центром масс секции и центром жесткости свайного поля по длине секции. Расчет на сейсмостойкость необходимо производить обязательно с учетом эксцентриситета, величина которого выбира-' етея из интервалов:

а)    при расчетной сейсмическом воздействии вдоль оси X

е,- ь/а ± з,о% l j е*=Б/а ₍₁₎

б)    при расчетном сейсмическом воздействии вдоль оси У

if ь/а *    2#* Ь/й ±з,о°/оВ-    (2)

■ где: Еу¹, Е_х ~ проекции эксцентриситета на координатные оси У и X,

L,,B' - длина и ширина секции ,•

CL, Ь_га, Ь “ коэффициенты жесткости свайного .поля, секции, определяются по формулам (1.9) Приложения. XV Примечания: I. Расчет на сейсмостойкость-необзгодимо производить для нескольких промежуточных.значений эксцентриситетов из интервалов (I), (2), включая и границы, с шагом 0^, *1,0%1_ , 0_Х=1,О% В

2.    Параметры пирса б и cL¹ ( см. Приложение I) при варьировании эксцентриситетов 0у,и 2_% допускается ^:ие пересчитывать.

3.    При расчетном'сейсмическом воздействии вдоль

11

оси X при - 3,0% В Допускается [принимать 0* =0, при расчетном сейомичеоком ’воздействии

вдоль оси У при £.^ 3,056 1 допускается

принимать 0^* О*

1*9. Расчет на сейсмостойкость пирсов и набережных с соединенными секциями (рис,2) при сейсмическом воздействии вдоль оси X следует производить для нескольких вариантов размещения перемещаемых масс ( кранов, груза и т.п,) по длине пйрсо или набережной, например: а) но свободном конце; б) посредине длины и т.д.

Причем, для пирса, соединенного одним концом е берегом, обязательным является случай расположения перемещаемых масс на наиболее удаленной от берега секции унесли такой случай возможен при эксплуатации.

Перемещаемые массы на последней секции пирса следует располагать поочередно на левом и на правом конце.

Расчет производится для различных,¹»^ /которые принимаются из интервала

ц=ь_п/а„±з,оу.и, елх-Ьа/а* ₍₃₎

где Оа_|Ьп~ коэффициенты жесткости свайного поля последней (П.-Й) секции'

Примечания: I, Расчет иэ сейсмостойкость необходимо производить для нескольких промежуточных значений эксцентриситета из интервале (3), включая и границы, с шагом £ s l,o$ L_n.

2'* Параметры 0_а, d_a ^ПР^И варьировании эксцентриситета допускается не пересчитывать,

3, При расчетном сейсмическом воздействии вдоль оси X при 0^ 3,0% в_г ( г = 1,2,... _? п ) допускается принимать S_ax =0, при расчетном сейсмическом воздействии вдоль оси У, при

допускается принимать

⁼⁰-

2. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

2Л*' Проекции сейсмической силы на координатные оси и сейсмический момент, действующие на 1 но секцию пирса или набережной ло j -й форме'колебаний, при направлении сейсмического воздействия вдоль оси X определяются по формулам Sr*j=^cp(Ti)t_rvvi

Wltj⁼ К_ср (jj) X>ufvj бг 9" i    ^

где К_с - коэффициент сейсмичнооти, принимается по таблице X

в зависимости от бальлости района строительства, Бэльность района строительства уточняется согласно П. 1,5. СНиП П-А. '12-69

Расчетная сейсмичность в баллах	7 I 8		9
Значение коэффициента К0	0,025	0,05	ы 1

Ktj)

Таблица I

*- коэффициент динамичности, определяется по формуле ^=1 Н .однако 0_r8^Ji^ 3,0    9    Tj    -    период

Мч

0,

свободных колебаний,

-    масса X —й секции,

9

^ X^_UVj₎ t_Wj “ коэффициенты, зависящие от формы свободных колобаний пйрса или набережной, определяются по фор

-    момент инерции массы Ъ -й секции относительно центральной вертикальной оси,

-    ускорение сцлы тяжести,

мулам

'ifcWj '■ Wj^Vj _; tlULVj — U-lj $yj _} t upyj    if bj $Vj _f

L: ₌ -___£Ml_,    (5)

^J г(м^+ел? +Htutj)

Vij - амплитуда перемещения центра масс г -.й секции в направлении оси X при колебании пирса или набережной по j -й главной форме»

(f_tj - амплитуда угла поворотами секции в горизонтальной плоскости при колебании пирса или набережной по] -й главной форме,

1Ц- амплитуда перемещения центра масс Z -й секции! в направлении оси У при колебании пирса по, j -й главной форме»

Л, - число секций в пирс е.

Примечание": В случае, если = 0 для всех секций, расчетные формулы для определения сейсмических нагрузок упрощаются и имеют вид .

Sfcxj ^e KcJMlj)tVvvj Mtty,    (б)

где    7К tj - ^с-JЬ (lj) fofvj    0,    (7)

i

ЦЩ + вй

Six) =    М^д,

' ftl = kjb (Tj) £ tiff и j Sify

, Ttuuj =_lLij$uj у    ⁼    vu-j) Lj”

*«/

- 10 -

Расчетная схема в виде отдельной секции#

Я,3* 'Сейсмическая сила' и сейсмический момецт* действующие' на отдельную секцию.по j -й форме свободных колебаний > при направлении сейсмического воздействия вдоль оси X определяются по формулам (4), где принято X =1# Коэффициенты

Г

формы имеют вид

Uvj " Vj 6vj ^ *Ц “Uj ^vj )    ■>

r    MVj    СЮ)

„^0,j му^-ечу+ми- '

2.4» Сейсмическая сила и сейсмический момент, действующие на.отдельную секцию по j ~й форме колебаний при направлении сейсмического воздействия вдоль оси У, определяются по. формулам (8)'^ где принято Х=1. Коэффициенты формы имеют вид

lvuj*Vj6uj ) luUj^UjSuj ч Uiui ⁼ S*UJ >

MU;

2*5, Для проверки правильности вычислений коэффициентов форм могут быть использованы формулы:'

а)    при-сейсмическом воздействии.вдоль оси X

^Uvvj^-^ Z L_aifyj =0 _} Z!    (12)

где - число степеней свободы;

б)    при сейсмическом воздействии вдоль оси У

^ р-»    -5    ^    г*

2 kvuj ' 0)    |*    Ччд)    ~    0    )    4uu.j ”1 *    (i3)

2,6. Максимальное перемещение центра масс и угол поворота в горизонтальней плоскости X «й секции при J -й главной форме'колебаний определяются по формулам ,

W    ₁.    _ l^jj

\ - МД. ¹ **ij⁼ 0,cOf > % ЯД ■ ’