удк 6tl 6К9$£ooiilj
ОТРАСЛЕВОЙ СТА1ЩРТ
ОСТ 26-07-2060-83
Вводится
АРМАТУРА ТРУБОПРОВОДНАЯ ЗАПОРНАЯ* ИЗМЕНЕНИЕ СТЕПЕНИ ГОМЕТИШЮСТИ ЗАТВОРОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ И В ПРОЦЕССЕ НАРАБОТКИ.
|
г |
1
i |
|
ж
t
1 |
Л
I |
|
"з |
|
|
* |
!
* |
|
а |
! |
|
£ |
1 |
|
| |
|
|
si
ё |
! К |
|
<1
5
S |
$ |
|
«а
I |
|
|
о
С
! |
1 |
|
*!*> |
® ОКС ГУ 3700_
Письмом организации ОТ /SaJv^cma.l9B3 г.
^ Mno-kjttslЬрок действия установлен с о4 SUUahsL 198*/ г,
\®^ох^айст&и* продлен Оо ОЬотэьЗ^ XlSzJxJI JSSSr.
1 ' 1ЁВ(5обД^ШЕ СТАНДАРТА ПРЕСИДОЕТСЯ ДО ЗАКОШУ
I. Настоящий стандарт распространяется на затворы запорной трубопроводной арматуры клапанного типа с уплотнением металл но металлу разработанные в соответствии с ОСТ 20-07-2042-81, работающие при давлении Рр от ОД до 20*0 МПа (от 1,0 до 200,0 кгс/см2) и температуре до 500° С*
Издание офт^льное fP^p^%Q^ctr>,i3.fbJb Перепечатка воспрещена
ОСТ 26-07-2060-83
2, Стандарт устанавливает метод определения допустимой величины протечки через затвор арматуры, подвергающийся контактному износу и износу частицами абразива размером до 40 мкм.
3. Величина протечки через затвор арматуры определяется по формуле:
где Qycm- норма герметичности затвора, устанавливающая допустимую протечку через затвор при приемо-сдаточных испытаниях по ГОСТ 9544--75*
Цри4^п, принимаемой за 0, в формулу подставлять величину погг решносги измерения протечки;
Ql - величина протечки среды через затвор вследствие гидроабразивного износа;
// - относительная норма герметичности затвора в процессе эксплуатации в зависимости от типа затвора по ОСТ 26-07-2042-81 (плоский,ножевой,конический), числа циклов срабатывания, диаметра условного прохода Ду и давления рабочей среды Рр;
/7? - показатель степени, учитывающий температуру рабочей среды*
4. Относительная норма герметичности К определяется по формуле:
и* ~
** Qyctn. /
где Q'l - герметичность затвора после L -го числа циклов срабатывания. Численные значения относительной нормы герметичности К в зависимости от числа циклов срабатывания определяются по формуле:
где A*ni - относительная норма герметичности для всех типов затворов. Численные значения в зависимости от давления рабочей среды должны
соответствовать:
Hup. Jfe ttMt’i. I Подпись и дата
■ZS'-gj
|
Относительная норма герметичности Ит 1&Лшца О |
|
Ду* мм |
Число срабатываний, гыс* цикл. |
|
|
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
6 |
0,836 |
0,852 |
1,048 |
1,424 |
1,980 |
|
|
|
|
|
10 |
0 833 |
0,852 |
1,057 |
1,448 |
2,025 |
|
|
|
|
|
15 |
0 827 |
0,844 |
1,051 |
1,448 |
2,034 |
|
|
|
|
|
20 |
0,820 |
0,840 |
1,060 |
1,480 |
2,100 |
|
ит |
|
|
|
25 |
0,814 |
0,836 |
1*066 |
1,504 |
2,150 |
|
тт |
|
|
|
32 |
0,807 |
0,836 |
1,087 |
1,560 |
|
|
_ |
|
|
|
40 |
0,802 |
0,844 |
1,126 |
1,648 |
|
|
|
|
|
|
50 |
0,798 |
0,852 |
1,162 |
1,728 |
— |
•W |
|
|
|
|
65 |
0,792 |
0,860 |
1,204 |
1,824 |
|
|
|
|
|
|
80 |
0,783 |
0,866 |
1,219 |
1,872 |
•» |
|
|
|
|
|
100 |
0,777 |
0,856 |
1,237 |
1,920 |
|
|
|
|
|
|
125 |
0,772 |
0,864 |
1,276 |
2,008 |
|
|
и |
|
|
|
150 |
0,763 |
0,856 |
1,276 |
2,024 |
|
тт |
|
|
|
|
200 |
0,768 |
0,874 |
1,3X8 |
- |
- |
ш |
- |
ит |
- |
|
ОСТ 26-07-2060-83 Сгр. 12
ОСТ 26-07-2080-83
6. Величина протечки через затвор вследствие гидроабразивного износа Qt определяется по формуле:
где Я) - средний диаметр уплотнения затвора, м;
/ - средняя величина зазора, образовавшегося вслед-
Ж
огвие гидроабразивного износа, м;
йР - избыточное давление рабочей среда, Па;
/? - динамический коэффициент вязкости испытаяельной среда, Па.с;
£ - ширина уплотнительной поверхности,м.
Средняя величина зазора ^ определяется по формуле:
l а ,
Пк ri-Zff.6 ■№■$'№)
где fj- ресурс затвора при заданной удельной нагрузке на
уплотнение, цикл;
\/~ скорость потока рабочей среда в затворе, м/с; объемный вес абразивных частиц, кг/м2;
- время эксплуатации затвора в открытом положении, с;
-процент абразива, содержащийся в объеме среда;
ускорение свободного падения, м/с;
** твердость по Бршшлю, кг/м2;
CD * средний диаметр уплотнения, м.
ОСТ 26-07-2060-83
Величина протечки через затвор арматуры, определённая по приведенное методике, не должна превышать величину протечки, регламентированную исходными требованиями на разработку арматуры. Пример расчёта приведен в приложении.
ОСТ 26-07-2060-83
Приложение
справочное
ПРИМЕР РАСЧЕТА 1ЖШЗШ0СТИ ЗАТВОРА В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ.
Ш (ножевой) 5.1(Г2 5.I0"4 43.I07 1000 Zl.lfi 1.5 вода 4.0 90
2.6.I03
I5.I0-10
I
воздух
0,6
1»84.Ю"4
X. Задача расчета — определение величины протечки через затвор* 2. Исходные данные:
Тип затвора
Диаметр условного прохода Ду, м Ширина уплотнения 6 , м Твердость материала уплотнения, НВ Число циклов наработки, цикл Время эксплуатации At , с Исходная норма .герметичностиQycn см3/мин Рабочая среда
Давление рабочей среда Рр, МПа
Температура рабочей среда, °С
Удельный вес абразивных частиц, кг/м3
Процент абразива содержащийся в объеме £ , м3
3, Расчет
3*1* Определяем среднюю величину зазора, образовавшегося вслед-ствии гидроабразивного износа, по формуле: h * is
^ а Ю ?‘ ^ Ю*/50‘Л?
Скорость потока среда через затвор У,м/с Испытательная среда Давление испытательной среда Л Р t МШ Вязкость испытательной среда Jj? ,Ш.с
л-/а • /,б • is. /#?£■. /о-щм-я /а'*)*'
г
* Л 0,99 м«м
ОСТ 26-07-2060-83
3.2. Протечка вследствие гадроабразивного износа определяется
по формуле:
Qt= #®/г>дР _
в,
3.3* Относительная норма герметичности определяется по формуле:
где К7-=0,798 по табл.9
ОД=0,909 по габл.З
К £=0,907 по габл.7
3.4. По номограмме определяем т дня температуры 90°С
3.5* Величина протечки через затвор определяется до формуле;
Qs (Циех: + 1)Qucx)J
QRPts7* *■ Pk63')3*2.2г1е*у#гм
4. Заключение.
Величина протечки через затвор 2,24 см^/мин удовлетворяет (не удовлетворяет) разработчика затвора
"ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ"
Обозначение НТД, на который дана ссыпка
Номер пункта, подпункта, перечисления, приложения
ОСТ 26-07-2060-83 Стр.З
до ОД МПа ( 1,0 кгс/см2) - табл.1;
от ОД до 0,4 Ш С 1,0 - 4,0 кгс/см2) - табл.2;
от 0,4 до 4,0 МШ ( 4,0 - 40,0 кгс/см2) - гайя.З;
от 4,0 до 10,0 МПа ( 40,0 - 100 кгс/см2) - габл.4;
от 10,0 дс 20,0 МПа ( 100,0 - 200,0 кгс/см2) - табл.5; fa- относительная норма герметичности для всех типов затворов, Численные значения указаны в табл.6.
КJ-- относительная норма герметичности в зависимости от типа затвора. Численные значения указаны в таблицах;
а) для затворов типа I - в табл.7
б) для затворов типов IX, 1У, У - в табл.8
в) для затворов типа III - в табл,9
5. Значение показателя степени , учитывающего зависимость относительной нормы герметичности от температуры рабочей среды, выбирается по номограмме ( см.рисунок).
|
щ |
|
|
§
ж |
|
|
л
* |
|
|
1 |
|
|
3 |
|
|
* |
|
|
8 |
|
|
S |
|
|
* |
|
|
8
Ж |
|
|
%
1 |
К |
|
S
ч |
Ч |
|
1 |
ч |
|
|
|
|
3 |
|
|
% |
|
|
* |
|
|
8 |
|
|
2 |
щ |
|
Зависимость показателя степени /77 от температуры рабочей среды |
|
|
Относительная норма герметичности Нп/
___Таблица I |
|
Ду, и» |
|
|
Число срабатываний. |
тыс* цикл* |
|
|
|
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
б |
0,920 |
0,925 |
0,931 |
0,945 |
0,980 |
1,090 |
1,238 |
1,424 |
1,648 |
|
10 |
0,919 |
0,924 |
0,930 |
0,944 |
0,977 |
1,088 |
1,236 |
1*422 |
1,647 |
|
15 |
0,918 |
0,922 |
0,925 |
0,943 |
0,975 |
1,085 |
1,234 |
1,421 |
1,646 |
|
го |
0,9X7 |
0,920 |
0,930 |
0,943 |
0,972 |
1,083 |
1,232 |
1,419 |
1,645 |
|
25 |
0,916 |
0,919 |
0,929 |
0,942 |
0,970 |
1,080 |
1,230 |
1,417 |
1,644 |
|
32 |
0,914 |
0,918 |
0,92? |
0,940 |
0,965 |
1,075 |
1,225 |
1,414 |
1,643 |
|
40 |
0,913 |
0,9X6 |
0,924 |
0,937 |
0,960 |
1,071 |
1,221 |
1,411 |
1,641 |
|
50 |
0,912 |
0,915 |
0,927 |
0,935 |
0,960 |
1,072 |
1,224 |
1,416 |
1,648 |
|
65 |
0,910 |
0,911 |
0,918 |
0,931 |
0,962 |
1,079 |
1,237 |
1,437 |
1,678 |
|
80 |
0,908 |
0,909 |
0,915 |
0,927 |
0,968 |
1,089 |
1,253 |
1,459 |
1,708 |
|
100 |
0,907 |
0,908 |
0,914 |
0,927 |
0,975 |
1,102 |
1,273 |
1,488 |
1,747 |
|
125 |
0,906 |
0,907 |
0,913 |
0,927 |
0,977 |
1,108 |
1,284 |
1,504 |
1,770 |
|
150 |
0,903 |
0,907 |
0,916 |
0,933 |
0,972 |
1,104 |
1,282 |
1,506 |
1,775 |
|
200 |
0,902 |
0,908 |
0,918 |
0,938 |
1,0X0 |
1,162 |
1,364 |
1,615 |
1,918 |
|
|
Инн. Jft подл. |
1 Подпись и лага |
|
|
&£Ы4 |
1 &8.c>5:ir> |
Взан, то. Л> J Ими. Л*» луьп | Подпись н дата | |
|
Инв.М» подл. |
{ Подпись п дета |
Взам нм*. М |
Инв. N, дубл. |
Подпись и Дата |
|
|
|
XAg.OS'.Jsr |
|
|
|
|
|
Относительная норма герметичности /W Таблица 2 |
|
|
|
Число срабатываний, |
> ТЫС» ЦИКЛ» |
|
|
|
|
Ду« ки |
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
б |
0,920 |
0,924 |
0,933 |
0,951 |
0,985 |
1,097 |
1,248 |
1,43? |
1,664 |
|
хо |
0,919 |
0,923 |
0,931 |
0,946 |
0,982 |
1,095 |
1,246 |
1,435 |
1,663 |
|
15 |
0,918 |
0,922 |
0,930 |
0,945 |
0,980 |
1,092 |
1,243 |
1,434 |
1,662 |
|
20 |
0,918 |
0,923 |
0,932 |
0,946 |
0,980 |
1,094 |
1,246 |
1,438 |
1,670 |
|
25 |
0,91? |
.0,920 |
0,928 |
0,944 |
0,980 |
1,095 |
1,249 |
1,443 |
1,677 |
|
32 |
0,9X5 |
0,919 |
0,947 |
0,943 |
0,975 |
1,090 |
1,245 |
1,440 |
1,675 |
|
40 |
0,9X3 |
0,9X7 |
0,925 |
0,939 |
0,970 |
1,035 |
1,240 |
1,436 |
1,673 |
|
50 |
0,911 |
0,915 |
0,923 |
0,937 |
0,968 |
1,084 |
1,241 |
1,440 |
1,679 |
|
65 |
0,909 |
0,9X4 |
0,921 |
0,935 |
0,965 |
1,084 |
1,245 |
1,448 |
1,693 |
|
80 |
0,908 |
0,912 |
0,921 |
0,936 |
0,972 |
1,097 |
1,265 |
1,477 |
1,732 |
|
хоо |
0,906 |
0,911 |
0,920 |
0,935 |
0,980 |
1,ГЮ |
1,286 |
1,506 |
1,770 |
|
125 |
0,905 |
0,910 |
0,918 |
0,934 |
0,980 |
1,113 |
1,291 |
1,515 |
1,785 |
|
150 |
0,902 |
0,906 |
0,914 |
0,930 |
0,980 |
1,116 |
1,300 |
1,530 |
1,806 |
|
200 |
0,901 |
0,906 |
0,914 |
0,934 |
1,025 |
1,186 |
1,398 |
1,664 |
1,981 |
|
к . 1&S -£5~Ж7
Bibu. «не, )ft I Пни. ЛУ дуЛд | Подпись и дата
Относительная норна герметичности Нлс Таблица 3
|
|
|
|
Число срабатываний, тыс |
• цикл* |
|
|
|
|
ДУ» ИМ |
X |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
6 |
о,9а |
0,926 |
0,936 |
0,955 |
1,0X7 |
1,145 |
1,3X4 |
1,525 |
1,777 |
|
10 |
0,920 |
0,925 |
0,935 |
0,954 |
1,0X5 |
1,143 |
1,312 |
1,523 |
1,776 |
|
15 |
0,919 |
0,924 |
0,934 |
0,953 |
1,0X5 |
1,144 |
1,315 |
1,528 |
1,783 |
|
20 |
0,918 |
0,923 |
0,933 |
0,950 |
1,015 |
1,145 |
1,318 |
1,533 |
1,790 |
|
25 |
0,9X7 |
0,920 |
0,929 |
0,946 |
1,0X5 |
1,146 |
1,321 |
1,538 |
1,797 |
|
32 |
0,914 |
0,916 |
0,925 |
0,942 |
1,015 |
1,147 |
1,323 |
1,540 |
1,799 |
|
40 |
0,911 |
0,9X6 |
0,926 |
0,945 |
1,014 |
1,148 |
1,325 |
1,543 |
1,802 |
|
50 |
0,909 |
0,914 |
0,924 |
0,943 |
1,013 |
1,150 |
1,327 |
1,545 |
1,803 |
|
65 |
0,907 |
0,912 |
0,922 |
0,938 |
0,990 |
1,125 |
1,305 |
1,531 |
1,803 |
|
80 |
0,903 |
0,908 |
0,917 |
0,933 |
0,988 |
1,126 |
1,312 |
1,544 |
1,823 |
|
хоо |
0,902 |
0,907 |
0,916 |
0,937 |
1,005 |
1,155 |
1,354 |
1,603 |
1,902 |
|
125 |
0,900 |
0,906 |
0,916 |
0,936 |
1,008 |
1,162 |
1,368 |
1,624 |
1,932 |
|
150 |
0,896 |
0,887 |
0,894 |
0,911 |
1,012 |
1,174 |
1,389 |
1,656 |
1,976 |
|
200 |
0,897 |
0,890 |
0,902 |
0,966 |
1,115 |
1,326 |
1,601 |
1,937 |
2,337 |
|
Инв. *4 Подл. |
Подпись п дам |
Вэам. пи», М |
Ии», м дуй*. |
Подпись и дата |
|
2>S--S4 |
|
|
|
|
|
Относительная норна герметичности НлХ Таблица 4 |
|
Ду. ш |
Число срабатывании, тыс* цикл* |
|
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
|
б |
0,920 |
0,922 |
0,930 |
0,948 |
1,030 |
1,164 |
1,342 |
1,562 |
Х,824 |
|
10 |
0,9X9 |
0,911 |
0,928 |
0,948 |
1,028 |
1,163 |
1,342 |
1,565 |
1,831 |
|
15 |
0,9X8 |
0,911 |
0,928 |
0,948 |
1,035 |
1,175 |
1,366 |
1,589 |
1,862 |
|
го |
0,916 |
0,920 |
0,930 |
0,948 |
1,028 |
1,167 |
1,351 |
1,579 |
1,852 |
|
25 |
0,914 |
0,919 |
0,928 |
0,946 |
1,022 |
1,163 |
1,346 |
1,576 |
1,850 |
|
зг |
0,9X3 |
0,917 |
0,926 |
0,943 |
1,0X7 |
1,157 |
1,342 |
1,573 |
1,848 |
|
40 |
0,909 |
0,912 |
0,920 |
0,934 |
1,005 |
1,144 |
1,329 |
1,560 |
1,837 |
|
50 |
0,905 |
0,908 |
0,916 |
0,932 |
0,996 |
1,134 |
1,321 |
1,554 |
1,833 |
|
65 |
0,902 |
0,904 |
0,912 |
0,928 |
0,997 |
1*143 |
1,337 |
1,579 |
1,870 |
|
80 |
0,900 |
0,904 |
0,914 |
0,931 |
1,005 |
1,157 |
1,360 |
1,613 |
1,916 |
|
100 |
0,898 |
0,903 |
0,912 |
0,930 |
1,030 |
1,198 |
1,420 |
1,696 |
2,026 |
|
125 |
0,894 |
0,898 |
0,908 |
0,925 |
1,035 |
1,2X1 |
1,444 |
1,732 |
2,078 |
|
150 |
0,890 |
0,891 |
0,898 |
0,925 |
1,058 |
1,251 |
1,505 |
1,819 |
2,194 |
|
200 |
0,893 |
0,899 |
0,917 |
1,021 |
1,2X2 |
1,479 |
1,819 |
2,235 |
- |
|
|
tlHu. WV jii>AX. I Подпись и даra |
|
Вззм пне. № |
Пив. К* ДУДл | Иадннсь II Д4тл |
|
|
_________1______ |
|
|
Относительная норма герметичности Кni_ Таблица 5 |
|
Ду, мм |
|
|
Число срабатываний, тыс |
1 цикл* |
|
|
|
|
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
6 |
0,5X9 |
0,922 |
0,930 |
0,948 |
1,035 |
1,174 |
1,357 |
1,584 |
1,885 |
|
10 |
0,918 |
0,920 |
0,930 |
0,946 |
1,038 |
1,180 |
1,367 |
1,600 |
1,878 |
|
15 |
0,916 |
0,9X8 |
0,938 |
0,944 |
1,038 |
1,182 |
1,373 |
1,610 |
1,892 |
|
20 |
0,915 |
0,918 |
0,927 |
0,946 |
1,0*12 |
1,191 |
1,386 |
1,627 |
1,915 |
|
25 |
0,914 |
0,917 |
0,926 |
0,945 |
1,0*10 |
1,190 |
1,386 |
1,630 |
1,922 |
|
32 |
0,911 |
0,915 |
0,923 |
0,941 |
1,035 |
1,186 |
1,385 |
1,632 |
1,92? |
|
40 |
0,907 |
0,9X1 |
0,920 |
0,936 |
1,025 |
'1,176 |
1,377 |
1,626 |
1,923 |
|
50 |
0,904 |
0,907 |
0,914 |
0,931 |
1,020 |
1,174 |
1,378 |
1,632 |
1,936 |
|
65 |
0,902 |
0,904 |
0,912 |
0,929 |
1,025 |
1,186 |
1,399 |
1,664 |
1,981 |
|
80 |
0,897 |
0,899 |
0,90? |
0,930 |
1,032 |
1,203 |
1,428 |
1,707 |
2,041 |
|
ХОО |
0,893 |
0,896 |
0,904 |
0,935 |
1,070 |
1,265 |
1,521 |
1,837 |
2,213 |
|
125 |
0,885 |
0,886 |
0,894 |
0,920 |
1,060 |
1,263 |
1,529 |
1,859 |
2,253 |
|
150 |
0,868 |
0,870 |
0,879 |
0,901 |
1,039 |
1,258 |
1,546 |
1,904 |
2,332 |
|
200 |
0,892 |
0,898 |
0,942 |
1,100 |
1,3*18 |
1,684 |
2,110 |
- |
|
|
8,<г*о &оэог~ю~эг юо
|
Инв. К, яогя. |
Подпись ■ дата |
Ft taw. ими. № 1 Ии*. № bj6ji. |
Подпись и дата |
|
з£~-*4 |
|
7 1 |
|
|
Относительная норма герметичности Кгч_Таблица 6 |
|
|
|
Число срабатываний |
, тыс. цикл* |
|
|
|
|
Ду, ш |
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
6 |
0,9X8 |
0,9X9 |
0,920 |
0,926 |
0,942 |
1,018 |
1,14 |
1,296 |
1,486 |
|
10 |
0,914 |
0,915 |
0,916 |
0,923 |
0,940 |
1,024 |
, 1,154 |
1,320 |
1,522 |
|
15 |
0,913 |
0,917 |
0,920 |
0,928 |
0,950 |
1,041 |
1,179 |
1,355 |
1,569 |
|
го |
0,9X1 |
0,923 |
0,926 |
0,934 |
0,955 |
1,066 |
1,217 |
1,408 |
1,639 |
|
25 |
0,9X0 |
0,925 |
0,932 |
0,946 |
0,970 |
1,090 |
1,252 |
1,456 |
1,702 |
|
32 |
0,909 |
0,915 |
0,924 |
0,940 |
0,975 |
1,000 |
1,276 |
1,478 |
1,732 |
|
4Q |
0,908 |
0,914 |
0,925 |
0,944 |
0,990 |
Х,124' |
1,302 |
1,526 |
1,796 |
|
50 |
0,907 |
0,918 |
0,931 |
0,950 |
0,995 |
1,132 |
1,315 |
1,544 |
1,819 |
|
65 |
0,907 |
0,918 |
0,932 |
0,953 |
1,013 |
1,158 |
1,351 |
1,591 |
1,879 |
|
80 |
0,907 |
0,910 |
0,918 |
0,936 |
1,017 |
1,166 |
1,363 |
1,608 |
1,903 |
|
100 |
0,907 |
0,915 |
0,925 |
0,946 |
1,026 |
1,178 |
1,377 |
1,630 |
1,930 |
|
125 |
0,907 |
0,915 |
0,927 |
0,950 |
1,034 |
Х,Х92 |
1,399 |
1,656 |
1,963 |
|
j 150 |
0,906 |
0,908 |
0,9X6 |
0,940 |
1,040 |
1,2004 |
1,412 |
1*674 |
1,986 |
|
200 |
0,906 |
0,910 |
0,9X7 |
0,944 |
1,045 |
1,2088 |
1,424 |
1,691 |
2,010 |
|
ост 2б-с7-еобО-ез стр.э
|
Инн. >6 яъяж. |
Над Л И с*. М ЛЛТЯ |
ГИя« ин я, М |
Ичн № л)(‘,л. |
_ Иодингь « ллт>1 |
|
|
3£~z<s4. |
|
|
|
|
|
|
Относительная норма герметичности Кг Таблица 7 |
|
Ду, мм |
|
|
Число срабатываний, тыс |
• цикл. |
|
|
|
|
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
6 |
0,918 |
0,919 |
0,920 |
0,926 |
0,942 |
1,018 |
ХД4 |
1,296 |
1,486 |
|
10 |
0,914 |
0,915 |
0,916 |
0,923 |
0,940 |
1,024 |
1,154 |
1,320 |
1,522 |
|
16 |
0,9X3 |
0,917 |
0,920 |
0,928 |
0,950 |
1,041 |
1,179 |
1,355 |
1,569 |
|
20 |
0,911 |
0,923 |
0,926 |
0,934 |
0,955 |
1,066 |
1,217 |
1,408 |
1,639 |
|
25 |
0,9X0 |
0,925 |
0,932 |
0,946 |
0,970 |
1,090 |
Х,252 |
1,456 |
1,702 |
|
32 |
0,909 |
0,915 |
0,924 |
0,940 |
0,975 |
1,000 |
1,276 |
1,478 |
1,732 |
|
40 |
0,908 |
0,914 |
0,925 |
0,944 |
0,990 |
1,124 |
1,302 |
1,526 |
1,796 |
|
50 |
0,907 |
0,918 |
0,931 |
0,950 |
0,995 |
1,132 |
1,315 |
1,544 |
1,919 |
|
66 |
0,907 |
0,918 |
0,932 |
0,953 |
1,013 |
1,158 |
1,351 |
1,591 |
1,879 |
|
80 |
0,907 |
0,910 |
0,918 |
0,936 |
1,017 |
1,166 |
1,363 |
1,608 |
1,903 |
|
100 |
0,907 |
0,915 |
0,925 |
0,946 |
1,026 |
1,Х78 |
1,377 |
1,630 |
1,930 |
|
125 |
0,907 |
0,915 |
0,927 |
0,950 |
1,034 |
1,192 |
1,399 |
1,656 |
1,963 |
|
150. |
0,906 |
0,908 |
0,916 |
0,940 |
Х,040 |
1,2004 |
1,412 |
1,674 |
1,986 |
|
200 |
0,906 |
0,910. |
0,9X7 |
0,944 |
1,045 |
1,2088 |
Х,424 |
1,691 |
2,010 |
|
