МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ВСЕСОЮЗНЫ* НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ^ГГЬ’ТС^АНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, МОНТАЖУ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ПРИ СООРУЖЕНИИ ТОННЕЛЕЙ

Москва 198 3

МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛСДОВАТЕЛоСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА

УТВЕРЖДАЮ Зам. дирек/ора игститута н. в с/ииРнОВ 18 «прела 1983 г

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, МОНТАЖУ и эксплуатации систем ВЕНТИЛЯЦИИ ПРИ СООРУЖЕНИИ ТОННЕЛЕЙ

Одобрены Глеетоимельметростроем

Москва 1981

V*.⁷ '*4,"« г»/ *• "> *j ** л.    ⁽⁵⁾

где п₄ - коэффициент,учитывающий влияние обводненности бури-иых пород..Три бурении по сухии породен к^-Г;по сб-воднонныы н₄=0,1;при средней обводненности и^-0,5;

Д- коэффициент, учитывающий эффективность пылеулывливвь-цих устройств Д» 1,00 - 0,01^,    (    /д,    - КПЗ

пылеуловителя,#).

Для аппаратов о хороши пылеулавливанием Д может быть принят от 0,01 до 0,001 ( большое значение относится я бурению япуров малого двемотрв, а мввьиее - в буравив оиваяив больного диаметра). Значения остальных величин, входящие в формулу (S), те же, что я для формуян (4)*

Погрузка породы

2.14. Интенсивность поступления пили при погрузке породи Д,, мг/с, ооглвево fl] определяотоя по фориуле

-    козффицкаыт, учитывающие размерность входвщх велячяя аффоятивяаоп орояешм я шяяомячмвавцях добавок. Оря судов народа Д * 0,28, яря обядьяом оравами маосн парад погрузкой чвотой вода! £ * 0,014, а при оро-яапвя воден со смачиваодмя добавками 6„ • 0,009$

-    чаасаая проваводительность механяаиа, т/ч;

-    удельно* пилевмделенив, г/т, определяется по табл.4.

ГО

3.1.    Вентиляции глухих забоен после взрывов нанка осуществлять приточными, вытяжными и комбинированными системами.

3.2.    Производительность приточной системы L ,м^э/о, опреде

е_вр~ максимально дапуотямое раоотояние орава приточного воздуховода от плоскости зобоя (пооло вэрива).м,оаредолявт-оя по форИуло    —-

c-uwctqgr, (•)

идя подбиравтой по твбя.5.

В формулах (7) Й (8) н F_rf - соответственно плоиедн поперечного ооченин тоннельной выработки в проходке и приточной труби* м²;

а- чюхвгаый коэффяциент, мвный 25 н 50 ооответотвонно для or К до 40 м^ и ос 41 до 95 и²| с- время провотрявокия еебоя, обычно принимавтоя равным 1600 с , но подлежит обязательному уточнению в натурных уодовнях нря ооотавлвнян паопорте буро-взр '•чх работ.

II

3.3.    Реоход воздухь, удаляемого иа забоя воздуховодом вытяжной системы, принимается большим L_n„ на 10-20 %.

Вытяжные системы тупиковых забоев не рекомендуются из-за их малой эффективности.

3.4.    Комбинированные системы являются наиболее распространенными для проветривания забоев тоннельных выработок пооле взрывов.

Традиционный вариант таких оиетен (рио.1) заключается в устройства отоооа, росползгаемого от труди забоя на расстоянии

и рециркуляционного нороткото воздуховода длиной 15-20 н, nurse ног о самостоятельный вентилятором-побудителем иди вентилятором, отояцяи на всаоывеюцем вовдуховоде.

Во мех саучаях производительность рециркуляционной частя енота мы определяется по формуле (7), а производительное» вытяни беротоя на 10-20 % больше

Вовдухолод для прятока яяя рециркуляции калательно размене» в верхней частя выработки, где неявно вероятность его повреждения куонемя породы при вврыве.

Оптимальное расположение зоаса диометроаьво притивополок-во притоку; при атом обеопечивоотея яоилучиее омывонно пряво-бойного простравопа воздухои.

12

Рис.Г. Комбинированные способы проветривания одиночных тупиковых эебоез:

I - вентилятор-побудитель; 2 - отсесиввЮцИй воздуховод;

3 - вентилятор для рециркуляции отсосе

3.5. При иевозиожиости разместить всасываний и рециркуляционный воздуховоды на указанных расстояниях от забоя (напряывр, из-за эагронождвнности пространства конструкциями буровой рамы) можно рекомендовать рециркуляционную систему без воздуховодов (рио.2), как разновидное» описанного варианта»

Рио.2. Рециркуляционная вентиляция в призабойном пространстве:

I - вентиляторы-побудители; 2 - зегромокдеюцея наработку конструкция; 3 - отсасывавший воздуховод

В местах 1»2 и т.д. располагается вентиляторы яли группы порвляольяо работавших вентиляторов одинаковой производительности I, , м³/о, определяемой выражением

- 0.27-#-(*- l)+OteK_Kqfn ^==jj,    (*>

где t_f - длмна воин рециркуляции* и;

{ - расстояние иехду вентиляторами (или их группами), к, определяема лек я по формуле (8) или по табл.5; л - количество вентиляторов (или групп), включая и прлточ-. выл воадуховод, прииииееиий аа один вентилятор; приваденмнй диаметр выработки, м, где Р - периметр сечения выреботки.

3.6. Вентиляция пространства у промежуточного аобоя (при раскрытии выработки не полный профиль) после взриво может осуществляться по двум стеней:

а) сквозная, по отнесение к промежуточному аебом олене,при которой соадоется движение воздуха по колот (рис.З).

Производительность такой вентиляции L_c си по формуле    Ul>i.)

^Lt * V₍ *

газов, о;

(_е- длина пути, яроходниого облаком до месте всоса, выходе но «гольян и поступления но участок, где отсутствуют годы, ы;

В - полуширине газового обдана, определяемая по графику кв рио .ч.

Привад I относится я сально вагромоидвнным выработкам о нз-лнчнам поворота потоке парад настой оброаоваввд взрывного обдам; крпвоя 2 - к пряный выработком о обделками и к ваытнляцнонннм воздуховодам; 3 - к выработкам о обделкой и внезапным поворотом;

4 - к прямым выработкам, ииаюцни вназапвоа увеличение плодади; Яф - средний по длине следования облака приведенный диене*р выработки;

б) выгялнэя схеме онелогична для тупикового вабоя.

Вентиляция при ресоредоточеннои выделении вредных веществ

3.?. Системы вентиляции тупиковых выработок ори расоредото-чанвон по их длине выделении вредных веществ (выхлопные газы ев-тоыевин, одновременная сварка в нескольких местах) имеют носколь-ко кодификаций,

3.8.    Традиционной является приточная продольная система с выпуском воздуха у забоя. Ее производительность определяется по Формуле

л «    (II)

**

где EG_h- cyuua расчетных величин выделений на длине выреботки; с^, с_в - соответственно предельно допустимая и фоновая концентрации вредного вещества.

Расчетными величинами выделений вредиых веществ называется такие нх значения, которые учитывают норовкомориооть и неодновременное ть ведения рвбот, создающих источники этих выделений. Например, ведение сварки в трех-четырех местах выработки может быть и веодковреыешым.

3.9.    Более аффективны, чем продольные, приточный системы о распределенной раздачей воздуха.

Суть таких систем «включавтся в том, что выработка разбивается на учаоткн, в прадедах каждого на которых нмеетоя источник выделений, в конце каждого участка, считая от портала, выпу о метая чяотнй воадух, раабавляюцнй выдоляюцяаоя вредные воцеотва до ваннчиш, достаточной для о обладания нормн в начала участка (рио.5).

Ори «той ояотеме только часть яоадуха транопортируатоя до забоя, благодаря чеку значительно снимется затраты анергии.

Надо ааыетить, что неравномерноеть выделения вредных вонасis на каком-либо участие выработки больше, чем не всей ее длине, йанриыер, воли в орадваы в выработке одновременно находится пять евтомэюяв,вывозящих породу,я вероятно наличие дополнительно настой (вела догме есгео гое иной на равномерности движения), выработке подояаяа на $ участков, то на одном м них вместо одной ма-

16

Итоговая концентрация получавгоя в результате наложения (суммирования) концентраций, ооздааэеыих навинами отдельно (или одной иевиной, последовательно зогрявячющой рассматриваемый участок), п фоновой концентрации; эта итоговая концентрация должна быть на более предельно допустимой

* С₀ ’■n_lA_tc+n_lA/! trijAjC. (20)

Б формулах (1?)-(20):

^ео~ концентрации определявших вредных иецзств соответственно продольно допустимая, доковал (в воздухе, забираемо; снаружи) и в выхлопных газах а в тома айн, мг/и^э}

расход выхлопкнх газов одной авхоиаииноя, и³/с; и - скорость движении воздухе по выработке, ы/с; v - срздняя скорость движения езтомеавн, м/с;

ⁿ<‘ⁿt-ⁿj~ ^и,!СЛ0 кзшш соответственно отояцнх, движущихся по воздуыюыу потоку и против него, внделявчих воедшз вошества в какой-либо один элементарный обьен этого потока.

3.12.    Искомый раоход воздуха (или скорости его) но россивтри-аемои участке входит в расчетные формулы л неявном виде. Реочот

надо начинать е первого по ходу движения воздуха по вмрвботкз учвот-нб затем - для елвдутцв!о. При распределенной раздаче воздухе резвое» расходов воздухе на этих учзотках является величиной рооходя воадухз,выпускаемого ко границе учвотков.

При определения величия п,, п_г я п_л надо учитыло» иарав-ломврвос» движения автомаиин.

В ернлохенпи 5 дани методике и вспомогательные графики для таких рвочетов, составленные о учетом величия ив приэдбойном участке одной канаврпрувдй автомамянм я одной отояцей под погрузкой (кроме некий, находящихся в двнженяи).

В приловеним б приведенн аналогичные графики для мвмян U0A8 или диэеяевозон.

Прочие уоловия

3.13.    Вентиляция параллельных выработок, соединяемых сбойками, может осуществляться отдельно и пеаовисиио для каждой из них по одной из описанных схем. Одноко гораздо эффективнее системы сквозного проветривания через одну или несколько сбоек о добавлением оистем проветривания тупиковых учпотков.

*3

Возможны сжадуоцке с дуче* организации вентиляция о использованием выработок в качество воздуховодов;

а) выдаламня вредных вечеотв распределены а забоях выработок (например, поодо взрывов) * по длина одно* ко выработок! по неВ ко ждет транспортировка, во второй никаких работ но проводитоя.

Такое оочеганяе производственных факторов поазовяот ату втору» нз выработок использовать только как вентиляционная канал о превывевиеи в вам при необходимости предельно допустимых концеи-треции вредных воцеств.

Схема рассматриваемого способа веитиаяции предотсьлена не рис.6.

~7

)Ш Htut !//tt , S * S , , , * * S .    ,    ,    ,    ,    ,

Г7-? 7 У 7 ? у 7 7 /' / /^г7~/~7* / 77*7/7/

V / 7 7 /7 7/// УгГГ?~ / 7 П7-7

±/    U

Рно.б. Коыбиниоовоимая схема митяляцин:

I - 'нерабочая* внработма| Z • Яеремичва| 3 - отсаоыва/ мй воздуховод; а - выработка, по катара! мая трапом тяровкаГ    ПУТ»    тренсяорта

Расчет проиэводитаямсос* еектядяцм аводптая к опрадопекнв расходе воздухе Ц по*рвбечев* греисосртиев выреботке (продольная вентиляция по п.5.11) я расходов ^ я ^ яа«фха п мертвнх системах веитяляции тупяпо|нх учосткоя обепх якррбакап (wu3.1-З.Ю).

Расход повдуха • конце абидядадеЯ лнребеткк L, Юяяан яринм-катьвя иа 1D-I5 Jt бельм бакьмя но двух величие; ^ я 4, ♦ L_g Я мчяяа моя имряботм (у яортоле) раоход береток бмьмям, чей L_t яп величпку подоосе череп переимчив, установленные в обояквх (раооиатрямяиея выработка дохкма маходнтьоя «ад реарялашем);

б) работы ведутся я обеих выработках» выделе нал аредиих ве-цеств ииептся как яа их длина, таи и я аеболх (аяиаадячаокн после взрывов).

В этом случае целесообразно равомагрива» два вектиляцпошых рекниа (рис.7).

" •*••••■•• ‘ » t , * . / /«    t    *J    1    i    !    J    >    *    /    s    /    .-    *    / J * *

, >K

TSSJ / 7Т?'Г/ ') > J 7 / / > Г/7 i / S t ГУ'/ // У Ркс.7. Комбинированная сисгека вскгидкцйи: е - посла взрыва а зебэях; б - в период возки породи овю-usiKHoiuii I - вентилятор; 2 - алш; 5 и 4 - воздуховоды; лгпраэяенпо двкчопия воздуха ; -— суть 6ВТ0М90ИК I. Резин проветривания одного из зебсов после вэрива о отводок отсасываемых геаов в одну из выработок (лучье медьзего ое-чения), из которой на время прохождения геэовию облаке люди переходят в соседнее выработку; необходимость простоя компенсируется экономией врсмене проветрмвения обоих вебоев эр очот воэможноо-тв создания в вих ОолЬе явтеноивнок веитнляция при тех же для ыевььнх- энергетически оахретех (аэродинамическое оопротилленве выработок аночительно ыеньие, чем воздуховодов); время прохождения газового облако с, * О* по выработке данной 4ь» в средней по ддяно пловддьв поперечного сечеввя f_tt определяетоя выроненной

где L - реоход воздуха, м⁸/с.    ^L

Z, Режим проветрнвеиия выработок, оордввешшх последовотель-яо черев кройнво сбойку, расход воздухе при атом режиме определяется хек для продольной вентиляции уолокной выработки, имеющей длину, ревкуо оукме длин обеих выработок (вклвчая глухие у час тел) я обойки неяду вики (ск.пп. 5.7 - 3.10).

Вентиляция выроботки при ледеши в ней азарочннх работ првктечеоки возможна только по обцвобконной схеме бее использования местных откооов. Делэтелыш приточные сиогемых продольные, распределенные или каскадные.

20

пршслов».

Носгоядвз Районесднции проднвэночаии для проектних я проя.1-t»*iihhx организаций. В соответствии о елям они оодар/от сис-«им^эироьэннов материалы яэ вентиляции подземных выработок со-_upy ai vux товаелей; могодика рво чатов ьаихилнцин по ляаысхкозти у про*, j ив; в приложениях дани пряма ри.

В основу Рекомендаций пэлохаш результаты ваучно-исолалова-тальсхих работ ЦНИИСо, справочные данные специального характера, а также некоторые иатаряалн опыта устройства я зкапуатеции рудничной вентиляции и лрооагривапия выработок гядротахничасхих тор-налай, переработанные применительно к специфика строительства транспортных тоннелей; вкличака некоторая часть лолои.нмй ранее публиковавакся работ ЦНИИСа fl,2j.

Ряд предлагаемых в Рекомендациях споообои аантиляцян к м рее-чатов использовался СКВ Главтоннальнахроотроя вря рааработка f)J .

Рекомендации разработали канд.техн.наук А.Н.Дистов, яп* о пиры А.Б.Скавронская, И.В.Яедлев, К,К.Исаев.

Ваиечанмя м предложения провям присылать по адр(су: 129529 Мооива, ул.Кольская, д.1, ЦНИИС.

Зал.отделаиней тракспортнмх

8Д8НЯЙ

I. ОБККБ ПОЛОЕНИЯ

1.1.    Настоящие Рекомендации распространяются не объект сооружения горных трвнспорскзх тоииелои, проектирование и строительство которых ведетоя лодреэделснинии Минтрансе троя.

Рекам*нлеции не охвативоют вопросов вентиляция иетаноопво-иых вирлботок, проходка которых должка вестись согласно требованиям fbj .

1.2.    По сбъску иотериалов и их содержанию Рекомендации учитывают, ч» устройство систем вентиляции тоннельных вырвботок, их вксплуотацип, з так-s технологические процессы строительства, влияющие по сэстов и темпе ро туру воздуха, кок привило, ведутся оо лрооктои, но не исклдчаегол вероятность принятая оперативных репе ннИ и их рсолиэация с трои тельники подразделениями при условии последующего оояэотелыюго соглосоаонип с проектной организацией.

1.3.    В Рекомендациях отражены сг.оду1э«и& специфические условия строительстве тоннелей на FA'Je:

низкий тейперотуры ньрулногс. воздуха в зиннэе эреып;

длительный период с отрицотельтши гсипературеии наружного всаду ха;

наличие взчноиерэ'>их пород;

возможность высоких тейпе ро тур породного наос ива в зона проходки тоннелеП;

большая длина глухих участков тонкольних выработок;

применение при отроигальотва нового, в гоя чиоле импортного оборудования.

1.4.    При изготовления влеиентои, монтажа и эксплуатации вантяляднонннх систем следует уделять особое Внимание их качеству, для чего рекомендуется в проектах предусматривать соответствующие устройства по определению показателей качестве.

1*3* Выбор систем вентиляции целесообразно вести на отедии рассмотрения вариантов организации и способов производство ребот по соорусепяю тоннеля, оценивая рациональность реионий комплексно.

При атом должны учитываться:

реальность получения тробуомнх характерно™* воздушной среди в тоннельных выработках;

итоговая, т.е. общая для всего комплекса отроятельпо-нонтея-ных работ, степень экономичности; ь

возможное» и роционэльиоо» использования коыбинированных способов улучавния воздушной среди.

1.6.    Следует различать овнитерво-гигиенвчеоняо и технояогн-чоокие требования я вовдушной среде.

Санитарно - гигиенические т р о о о-в а н и я подроэделяютси на требования к с ос тезу воздухе в рабочей зоне и метеорологические условия для различите мост этой зона.

Предельно допустимые концентрации (ПДК) газовых примесей и аэрозолей в воздухе рабочей зоны подложит npuiutue» по ГОСТ 12.1.005-76 "Воздух рабочей воны. Обцие сснитар|'0-гиги«ни-чвекив требования"¹.

Характеристики наиболее распространенных в практика тонио-леотроения вредных веществ доны в приловениях I и 2.

Значения допустимых величин истеоролопиеских порнметров воэдуг.ноЯ среды в тоннельных выроботках приведены в [b] , допол-наннме дэнныни по оптииолышы величинам истоорогигичеоких .чара-метров - в приложении 3.

Технологические треооваиия включай условия, необходимые для нормального протокения технологических процоеоов, о также похоро- н езривобенопеонооти.

К нии относятся:

в) скорость движения воздуха в любом ujotb тоннельной выработки долине бы» не ионов 0,1 и/о (для обвооочвнии э^лктивной роботы вентиляция);

б)    тейперетуре воздуха но отдельных участках долине ооот-вототоовать тробовениям твердении батона, бесперебойности водоот-воде, сохранения ыерэзого ооотойция породи и т.п., а случае противоречив требований гигиены и технологии отступления от парами необходимо оогяаооаыяать о органами оеиитарпого надзоре;

в)    влажное» воздуха - но более 90 % (о точки зрения обеспечения видимости в выработках)•

1.7.    До разработки проекте вентиляции объекте, а такие в процессе строительства тоннеля целесообразно реосмотре» воыыоиноотя

¹ Величины ПДК для углекислого rasa С0« U минимально допустимое содесчянио киблороде (Ь гооудчретпеийям стендартом на регламзн-тнровайы; Их вночения приведены в [2] .

5

применения розтииих средств улучшения воздушной среди, к который (кроме вентиляции; следует отнести:

способы снижения выделений вредных веществ;

выревнквекне кктеасибноста выделении во времени;

применение средств поглощения вредных веществ и их локализа-

цяд;

тепловая гадите.

Характеристики некоторых ив перечисленных средств приведен» в слелуи'.оа глазе нестоящих Рекомендаций.

2. ОСНОВНЫЕ 1 ЛОЧНЛКИ ВВДЕЛЬИИм ВРЕД}:!»/ Ш0£ТВ Взрывы при разработке породи в забоях

2.1.    Основными эреапычи веаоствсми, выделяю цпиися при взгыве-яия порезы явкяатои:

окись уггеродо;

«зуокись углероде; окислы озоте; пыль.

2.2.    Все выделяющиеся гози обычно приводятся по токсическому действии к окиси углерода, прячем для грубых подсчетов считав тон, чте I кг взрывчатых в а ц о с тв(ВВ)выд еля*» ЧО л уоловвой окиси углероде (50 г).

Руководство по проектироваино к организации проветривания text (6 J,выпущенное ВНИИОИШС, дает Солов конкретные значения товооти ВВ (табл.1).    тн,._П.    т

6

2.3* Учитывая, что крепость пород оказывает сучвотлеиное влияние на геаовость ВВ, а тонко трудности увеличения производительности вентиляции в процесса строительства, ыокио рекомендо-воть для расчетов брать величину гезовзоти 40 л/кг до значении коэффициента Яротодьиконова, разного 12, и по табл.1 для Соле о высоких его энечаиий.

Обводненность забоя или искусственное ороленка на сходни разработки проекте учитывать не ре коне иду е той, тан как эффект атих факторов в больной степени зависит от киннратных условий строительства, которые не йогу? быть известии заранее.

Однако этот эффект nose? бить весы» значительный, в потому при отработке паспорте буродйривних работ еоть асе основания для опробования и применения различных способов орооония аэбоя.

Надо ииехь в виду, что некоторое затенив производительности вентиляции, могучее получиться от условности принятия го-эовости ВВ, ооварьанно на означает перерасхода оредотэ, так как оно будет компаноироваться сокращением времени проветривания забоя.

2.4. Зона датирования выработки (длина зоны отброзо газов) при взрыва /_г , ы, определив тс п по формуле

. ⁽⁰ где Я - количаотпо взрывеемото вещества, кг;

у, - плотное» породы в естественной ооотоявин, т/м⁸;

С - длмио муре, ы;

плоде ль нопаречного сачении выработки, ir.

Трааопортныо ынмны о двигателями лнутрениего

сгорания

2.3. Для работы в педкмимх выработках из мах менян о двигателями внутреннего ого$аяия jfcttjJwafoH только дкзельвыо,обору-довеннде нейтрализаторами отхадщнх гааап.

Ррааила (5] регламентирует оаосап я раоход амхлопкнх газов до газоочистки (м более 24 г/ч условной окном углерода на I л.о. нонмаальнея ноцпоотм) и несло гоаоечмтм (по бмаа 100 аеллчия предельно допустимой конце нгрецки аннон углеродi к па бодае б м^а/мин. свалего воздуха па I л.о. дм раабазланпя гама до оа-штареоп нормы).

2.п. Приведенные требования определяет мькс4Ч.-1Нче расчаг-пые лярАКтерястики выделений отработанных годов ли:, льямя двигв-

ТвЯвЙ но I л.с. номинальной МОЩНОСТИ! реоход газов для некий, и*/о

груконмх ........................0,001

порокиик .......................... 0,0008

концентрации условной окиси углерода для иавии, иг/и*

г руге них ........................ 2000

порокннх ......................... 1600

2.7.    Количество тонла, выдоляеыое каминами о двигателями внутреннего сгорания, i"»xei подсчитываться по расходу топливаД,

Qu'WQ'A.    U)

где Ц₀ - ниэаея .теплотворная способность топливо,

Сйорочныа работы

2.8.    Ссноьниан вредными ве_цестзочк, виде лякцны.ten в воздух при эле к г роду г os од сварке, являются аэрозоли и окислы взотэ.

Значение предельно допустиыой концентрации сворочних ооро-волей дань в приложении 2.

Величины интенсивности выделений этих веществ в оваисииости от норок электродов, силы токе и вида операций приведены в приложении 4. Здесь не поившем коэффициенты неравномерности сварки к_и, необходимые для расчата воздухообмене.

с.9. Значение выделения тепла у одного сварочного поста ножах определяться

=J6K_MUBr(Qj -Лк_н Звкал/г),    О)

где J- сила тока, А.

2.Ю. Газовая сварка применяется редко в обрееувдивея при пай врадниа вещоотвз (СО, СО^, углеводороды) могут на учитываться в обеды газовой баянное.

Бурение ьлуров и скваяин

2.II. Ооновоны видом выделяемых при бурении шпуров вредных веиеотв являв тон пыль, ев характеристики приведены в приложении 2.

Интенсивность выделения пыли при бурении ппурсв о промывкой согласно [7j йокет определяться по формуле

^Kt ^Ki,    ⁽⁴⁾

где df - интенсивность пыле поступления, мг/с;

8

д, - коэффициент реэиерности, определяемый по табл.2; у - коэффициент крепости породи:

U_itf- окорость бурении, ым/иин; d_m - диенеip anyре, нн| у_г - плотность грунте, т/и⁸;

_л< - коэффициент возрастания интенсивности пилевыдвления при одновременной работе нескольких близко респолокеиинх (ближе 3 и) перфораторов. Для одной нооини к, ж I; для двух 1,7; трех 2,3; четырех 2,7. Для буровых кареток к₄ определяется по тебл.З;

к, - коэффициент, учитывающий непрэвленность ипуре. При бурении восстающих ипуров к, ж 1,3; горизонтальных 1,0 и ниоходя-яих 0,7;

к₃ - коэффициент .учитывавший наосу бурильной ыэшинн.Длн ручных перфораторов (18-25 кг) ж 1,3; тяжелых ручных (25-45 кг) 1,0; легких колонковых (46-60 кг) 0,7 я тяжелых колонковых (более 60 кг) 0,5.

2.12. Кроне определенного по фррнуле (4), следует учитывать дополнительное г.ылепоступление, обусловленное действиен вентиляционного потоке. Пря сродной скорости вентиляционного потоке и • 0,1-1,0 н/о дополнительное поступление пыли нвнеинется от 10 до 52 %.

Таблице 2