етодические рекомендации по замораживанию горных пород жидким азотом при проходке вертикальных стволов шахт

Белгород 1985

ДЯЯ    i^ennsocsv

■епопвовашм тстогвшга» иформвщя яросям ара проем охре нзхани помада» подш»

дал диительной прочности замороженных пород на одноосное сжатие, МПа.

3.21. Величина горизонтального давления на дедоаорсдаое огрел -дение определяется по формуле [6,13]

Рн =Рг ⁺ Р₈ ,    0.2)

где Р_н - величина гориз онтального давления на ледооодадое ограждение, МОе; Р_в - гидроотвтичвсхое давление веды,МПа;    -

- величина горного давления, МПа, которая рассчвтнвавтся ив вира -

Кения

Р. = (ал + *,*>,+•■•⁺ *А)    •    <3.3)

где , 6_г,..., И_п - плотность пересекаемых гордах пород, нг/н?; h_f,h₂,..._lh_n - мощность слоев горных пород, mj V -угол внутреннего трения пород на расчетном горизонте.

Величина горизонтального давления дли рыхлой толщ вааоткчннх пород ( глины, мела, мергеля и др.) при отсутствии достаточно достоверных данных их физико-механических свойств может быть определена исхсдя из закономерности распределения градвавта гора -зонтального давления от глубины их «алегания до формулв £з,19]

Р_н * дРН ,    (3.4)

где дР - градиент горизонтального давления, ииммапргйся по глубине в соответствии с закономерностью, рно. 3.4; Н - глубина от поверхности земли, м.

9

Для однородной толща плывунов величина давленая определяется по формуле [ 6, 13 3

Р„ = А_р Н ,    (3.6)

где Ар - коэффициент бокового распора для мелковеркнстых песков ж плывунов, равный 0,757.

3.22. Предел прочности замороженных песков а глин определяется по формуле [12,13, 143

б₅ = а + Ь ft_cp| ,    (з.б)

где б₃ - предел прочности пород, Ща; а а б - коэффици -енты, пришшаеше в зависимости от пористости и влажности горной порода согласно данным табл. 3.1; t_cp - средняя температура замороженных пород» °С-

3.23. Средняя температура замороженных пород ледопородной стенки определяется по формуле £9,П»Г7]

где К 4 в К ₂ - коэффициенты теплопередачи соответственно че -реэ стенку питающей в замораживающих труб, йг/м«°С; G - расход азота в колонке, mVoj С_а - теплоемкость азота, дЦж/кг«°С; р_л-шютнооть азота, кг/м³; /у - длина колонки, м.

Коэффициент температурных потерь К„ в газовой колонке дли -ной 26 - 30 м ооотавляет 0,8 - 0,9    [    17    ]    .

В этом случае средняя температура замороженных пород ограждения на конечной глубине замораживания 25 - 30 м вокруг газовых коленок определаетоя по формуле С 17. 18, 19]

t_cp=0,24t_ex.    (3.17)

3.24.    Средняя температура замороженных пород ограждения на участке жидкостных колонок определяется по формуле СХ8, 19]

tcp= 0,3t_K(P_a),    (3.18)

где t_K(P_a) •> температура кипения азота в зависимости от его давления з колонке на заданной глубине, определяемая по графику, рно. 3.5.

Давление азота Р₀ в колонке определяется в этом случае по фортке

Ri =.Ра^{Н + Р}* •    ^(ЗЛ9)

где Н - глубина попаяв жидкого азота о поверхности земли, м;

Р_ц - рабочее давление азота в транспортной цистерне, МПа.

3.25.    Толщина ладопородвого ограждения при выооте заходки hj 3» ftg по условию прочности определяется из выражения [17, 19]

Ё -    ,    (3.20)

та# Ё ~ E/R* » Р„ - P«/6_S .    (3.21)

В 8том ацчвл закоиожрвооть изменения обобщенной толщины огра-ждояия    Ё по глубине (рно.3.6) хорошо согласуется о закономвр-

носты) фажтического жзмвяеаия градиента давления (см. рис. 3.4).

3.26.    Количество аамораживащих скважин рассчитнвветая по фор -муле

N_e=$D_c/(_c,    (3.22)

где N_c - количество скважин, от.; D_c - диаметр окружности рас-

3*27. в целях сокращения сроков формирования детородных ограждений толщиной I,Q — 2,5 и о применением жидкого азота расстояние между 8амор&няв£ЩВми скважинами рекомендуется приникать 0,&-1,0 м [12, 15, 18, 19].

3*28. Количество низкого азота, необходимого для активного эамо-раиавания горных пород о учетов IQfJ его потерь, определяется по формуле [19,20]

G* *1,1 p_aV_fl V„ _f    (3*23)

где    С _а » количество жидкого азота, кг; р_а - плотность жидко

го азота, принимаемая 800 кг/м⁸; v_a - расход гадкого азота на I м⁸породн,по данным практики принимается в пределах 0,5-0,8 м³ [7, 16,20] ; V_n - объем замороженных пород, м³.

3-29* Потребное количество жадного азота на активное замораживание горках пород рассчитывается в оладувдей последовательности [9, 12, 19] :

Ga ~ Q* /О-*- *    (3*24)

где Q_x - количество холода, потребное на замораживение пород, дДж; q _т - теплосодержание азота, нДж/кг.

Q* “(q. + fy+qa + qJVn ,    (3.25)

где q, - количество хоаода, необходимого для охлаждения всю, заключенной в I м³ горной порода, от естественной температуры t* до температуре замерзания t₀ , кДе; С|_г - количество холодац необходимого для превращения воды, содержащейся в I м³ горной породы,в лед, кДж; q₃ - количество холода, необходимого для охлаждения I в⁸ льда от температуры замерзания воды t₀ до средней температуры замороженных пород ограждения t _со , кПд; q* - количество холода, потребного для охлаждения твердых частиц горных пород от начальной температура талых пород t„ до средней температура замороженных пород t ср , вДж.

q# * С_в (t_#    )    V₃    ,    (3-26)

оде С* - удельная теплоемкость воды, равная 4,19 вДж/кг * °С; Pi - плотность воды, ранная 1000 кг/м⁸; V_e - объем воды в I и⁸ горной породи, к⁸, определяемый из выражения

V_B * Н_в п ,

14

где К 6    * коэффициент заполнения пор водой, равный 0,7 - 1,0;

п - пористость горных пород_? доли единиц.

q₂ = q*.peV_e,    0.28)

где q_A - скрытая теплота льдообразования, равная 335,2 кДОв/кг.

q_s = C_AJ3_A (t₀- t_Cp) V, ,    (3.29)

где    С_Л - удельная теплоемкость льда, равная 2,1 яДд/кг * °С;

р_л - плотность льда, равная 900 кг/м³; V_A - объем льда в I ы³ пород, принимаемый равным объему вода V$ , м³

“ С_ср_с ( tn “ ^ср)    »    (3.30)

где    С с - удельная теплоемкость скелета горных пород, принимае

мая соответственно для песка, супеси, сугашка и глины 0,69; 0,73; 0,77 и 0,82 кДд/кг • °С; р_с - плотность скелета пород, кг/м³ ;

V_c - объем твердых частиц скелета горних пород в 1м³, равный I - п .

Теплосодержание азота q_T определяется аз вырадепая [12,19] Ц_г ⁼ ^|ф "** г *    (3.31)

где (Jtp - скрытая теплота парообразования пли испарения азота, 1Д*/нг, рис. 3.7.

Теплота испарения азота в колонке на заданной глубине определяется в зашсншсти от давления и температуры испарения [12,19]) . Давление испарения азота в колонке на заданной глубине

Рц = fia(hi + hy )+ Рц    (3.32)

где h₃ - высота заходки замораживания, u; h_y - превышанна уровня азота в циотерне над вашравивавдвй колонной, м; Р_ц - давление в транспортной цистерне, Ida.

Цря высоте заходив ааморавиваняа 25 - 30 м, превышении    урояи

азота 3,0 м и давлении в цистнрве 0,2 ffia давление испарения в колонке на конечной глубине замораживания будет 0,42 - 0,46 Ши, температуре кипения минус 181 - иииуо 179 °С ^19] .

Количество тепла q _г , приобретен: ого азотом, определяется во изменению энтальпии (рис.3.8) при нагревании ааота от ташмрвтуры испарения до температуры на выхода ваморажкващих колонок в коллектор системы, равной минус 70 - минус 80 °С ([16,19] ,

16

-m -iso -no -m ~w ~гм jfc

Ряс. 3.7. Ipefrac изменения теплоты испарения esora от твмнвратурн

3*30. Время активного заморалиэакт "оряах пород хорош квот ом определяется по формуле £и, Г9]

<Га® <*•/&*.    <3.33)

где С_а - общее количество азота, потребное для актввчсго зажо-ракиваякя пород» кг; G, - расход юдаюго азота, кг/а(кгА, кг/сут).

Как поимка практик» расход аидкого аеота зависит от прояэве-диталькоом кшшзрсдного завода-яоставщиха я грузооборота. При по* стаз» хкякого азота с яяолародвого завода автомобильным транспортом обцеЗ грузопсщь емпг огмр 18 - 90 т по автотрассе о твердим поцапаем решат ладного мота составляет 0,278 - 0,417 кг/с (1000 -* 1800 хг/ч) [17,18] . Параметра режима работы колонок рекоменду-етея теме определи», применяя ЭМ [8,18,19] .

3.31. Расход дщдчаго мота в единицу времени при работе воех колонок в решаю кинами мота рассчитывается по формул» [17,19]

G«*0,NL,    (3.34)

16

где G_e - расход as ore на I м колонки, кг/м• ч; N — количество колонок, шт.; L - общая длина труб колонок, м.

IsstWtSS^ 30 *5 ба rfWWMMW Энтальпия

рис. 3.8. Диаграьиа Э-* Р (евтазьщи-давление)

Л gff A_Mt_H    ,    _ч

q„ In z/z„ '    *^3,3S>

оде %    -    текущий    радиус    промерзания    вокруг    колонки,    и.

Для расчета расхода азота при t_K = -196 °С и ^ _v а£00дДк/кг применяются формула [19]

6, = в,2

Лн _t

in Z/ Z и

(3.36)

оде Z = Z/Z_K , и график (рис.3.9).

В соответствии о расчетами но формуле (3.36) прн азяеяванн ре -диуса промерзания в пределах 0,1 з Z « 1,0 м ■ радиуса колонки в пределах 0,0285    ^    Z_K    *    0,0445    (диаметр    вомни 0,067

17

- 0,089 м) удельный расход жалкого азота изменяется в пределах 20,4 - 72 кг/ы*ч.

Рис. 3.9* График изменения расхода жидкого азота в колете от радиуса промерзания дадолоредного цилиндра

3.32. Потре&ое ксшгадство жидкого азота на пассивное замораживание пород £ 17, 19 3

6» =

(3.37)

Qn я:,

Цт ⁺ Я*

тде~ Q* - теплоцриток к ограждению за период пассивного зааюра-тоадш^ пород, кДжЛ*.

(3.38)

|,<з tnVA_T c_rp_r

1дв С!_т - удельная теплоемкость талых горных порол, кДх/кг*°С ;

"Тр - врвягласоивного заморзтаваяня пород, ч; F наружная поверхность -лвдопородааго ограждения, м².

Количество азота исходя из формул (3.37) н (3.38) определяется со зависимости

цзиУс_тр_тл_т<г„

Время пассивного замораживания пород <t_n определяется из длизв» участка я скорости сооружения ствола.

МИНИСТЕРСТВО ЧЕРНОЙ МЬТАДЛУРГИИ СССР Управление горного производства

Всесоюзный научно-иоследовательский, конструкторско-технологический и проектно-изыскательский институт по осушению месторождений полезных ископавши, специальным горным работам, рудничной геологии и маркшейдерскому делу В И О Г Е И

Утверждаю: директор института И.Ф.Океании

8 мая 1985 года

ЫЕТОДИЧЕ(ЖИВ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ЗАЩРА1ИВАНИЮ ГОРНЫХ ПОРОД ВДДКИМ АЗОТОМ ПРИ ПРОХОДКЕ ЕЕРТИКАЛЫШ СТВОЛОВ ШАХТ

Ь'пгород I9B5

3.33* Для наблвденкя за процессом замораживания горных пород должно быть предусмотрено бурение контрольных скважин: центральной гидронаблвдательной, оборудованной фильтром, для наблюдения за изменением уровня подземных вод с целью определения смыкания ледопородного ограждения по всему контуру; термоконтродьных - не менее двух в замковой плоскости контрольного блока колонок и не менее двух возле блоков колонок, находящихся на максимальном удалении от магистрального трубопровода.

3.34. Цистерны для перевозки и подачи азота в замораживающую систему подбирают, учитывая потребное количество жидкого азота на активное замораживание пород €^(кг); количество жидкого азота f^, заливаемого в цистерну без учета 200 кг нормального остатка (кг)у(4000 кг * ЦГК-5,0/0.25 или 5470 кг - ЦТК-8,0/0,25); расход жидкого азота на замораживание пород (кг/о, кг/ч); средах» скорость транспортировки жидкого азота, равную 40 вд/ч; раостошже от кислородного завода до объекта строительства L , принимаемое равным 100 км; время наполнения азотом одной цистерны -1ч £5,7,15,193 •

Количество цистерн указанного типа определяется исхода из вы -радения £18,193

Пц=<Г_й/<Г_в »    (3.40)

где п - минимально необходимое время полного оборота на машин о-в з дну (без учета числа автомашин), ч, 4f_e - время, необходимое на одну машино-ездку, ч.

С(_п = -~- ^{+ Ч;}Н ^{+ <Г}°« ,    (3.41)

где <£_оп - время слива азота из цистерны в замораживающую систему, ч,

где п _е - необходимое число машино-еадок,

П_е = б₀/Рц    (3.44)

На основании указанных расчетов строится график грузооборота аа-

19

В рекомендации! освещены следующие вопросы: требования к исходили данным для проектирования} сведения по конструкции замораживающих колонок, распределителя, коллектора, магистрального питавде -го и отводящего азот трубопровода, соединениям питающих и отводя -щих азот трубам, контрольно-гзмврвтельным приборам; методика распета горизонтального давления на ледопородное ограждение, средней температуры и прочности замороженных пород, толщины ледопородного ограждения, потребного количества жидкого азота и емкостей для его перевозки, продолжительности активного и пассивного замораживания горных пород; производство работ по бурению скважин .обезжириванию к монтажу замораживающей системы, монтажу контрольно-измерительных приборов и устройств, замораживанию горных пород и контролю технологических параметров, технике безопасности и приемке работ.

йотодичеокие рекомендации предназначены для проектирования я производства работ способом искусственного замораживания горных пород азотом при строительстве вертикальных отводов шахт и других подземных сооружений. Разработаны кандидатами технических наук С.А. Съеднным и В. Ф. Мозговым (ЩОГЕМ) цри участии инженеров В.Д.Качура (комбинат "Кривбассшахтопроходка") и Д.П. Трофимова (трест "Вороши-ловградшахтоцроходка" ) на основе неучяс-иссдадовательских работ, выполненных в 1975-1984 гг.

Цри внедрении технических решений принимали участие кандидаты технических наук Ю.А.Лаухин, Н.Т.Фатеев, Г.И. Крастошевский (ШОГЕМ), инженеры Я.Л.Клы&ов, Г.М.Федоряк, 9>К.Нооков, В,В.Пал8Нкч (комбинат "Кривбаосшахтоцроходка'*). Д.А.Гераоимчук, в.С.Юров, н.А.Холод.Г.Г. Голоха, И.В.Боцдвранко, 8.?.В4урадьян, В.Н.Гуркаленко (трест "Воро-я!стпт«^р1^тяжтг>про»^кя" )} в разработке рабочих чертежей техноло -гичеокой оснастка оборудования дан замораживания пород жидким азотом - инженера В.Г.Королев, К.П.Сергевв, Я.ВЛйрощкик, ю.А.Сазонов, Н.М.Петецкая, В.Й.Рудченко (ЖЖШ).

Рекомендованы к изданию секцией научно-технического совета института ШОГЕМ 29 Ноября 1964 Г.

QeMOXXSSHt    «ЛЬДОМ    Я,    КОНСТругГОрСКО-техНПЛШ    И'Н'СКПЯ

и про«ггио-»13ы<Л«твльс*яв вясгктуг 00 осушению мосторожл й ncv*o >пыт ■СКССтОМЫХ.СХГСШМЯЬЯЫМ ГСрКЫМ рвЛоТ«М,руПИНЧЖ>* ГООЛОГИН И Ч.’фГШОГ ">р-сяому яспу (6ЙОГЕМ). 1985*

шт ошш

1.1.    Настоящие рекомендации цредйздвачзш для проектирования и

производства работ по искусственному    вадонасыщеншх

рнхдах и неустойчивых горных пород жндайм одетою ари проходка вертикальных отводов вахт, а такие могут быть ееждозоанш при строительстве других подземных сооружений.

1.2.    При выполнении работ по искусственному аамвраяшатай гор

ных пород жидким азотом следует руководотводаяеьод Щодашш у<№ -ройства и безопасной екоплуатеода сосудов, реботдарж вод ДШЮ> ем, утвержденм Госгортехнадзором 19 мая 1970 Г., Производствен ной инструкцией по обезжириванда цетыреххдоржстшугдврадсм обору» дования, труб а всриатуры ки(ыадрощш установок    ^59-64₁    a т<«Яй

настоящим руководством.

1.3.    Цриыеневие способа замораживание пород жидким азотом обеспечивает создание надежного дадоаородногс ограждения при coqpyse -нии шахтных отводов о поверхности земли а ив забоя в коротмю оро ни. этот способ базируется па йвучво-обоедованных подожеиаях но иг жеверному расчету и выбору параметров технологии заморвдш&ная пород жидким азотом и конструвгриша влеиевто® замораживающей системы; толщины ледопородного ограздедкя; диаметра окдувнооти раоволо-нения ааморавиваацих скважин; р&сотояпвд между вшоражкващтои скважинами; диаметров и длин труб ашдаракиващих подонок; коиетру-нтивных параметров магистрального трубопровода, распределителя а коллектора; аппаратуры и приборов контроля технологических параметров; расхода жидкого азота; необходимого количества цистерн для доставка жидкого азота я месту работ [ 16, Г?, 18,19,20 ^ •

1.4.    Искусственное замораживание горных пород жидким авотон еле дует применять в том случае, когда необходимо в кратчайкае ороки создать ледопорещное ограждение необходимой толщины для обеопечв -ния безопасных условий работ в сложных нвввшфво-гес*ячгчеоиих а гидрогеологических условиях, которыр характеризуются налзчжем за -соленных и термальных вод, неустойчивых аодаюеввх пород ( песка, супеси, суглинка, глины и т.в. ), плывунов о малыми коэффициентами теплопроводности мощностью до 25 - 30 м £17,18,193 .

Замораживание жидким азотом может применяться ж а устойчивых во доносных породах, когда другие специальные способа ае аффективны или не обеопечивавт успешную проходу оахтэых отводов.

1.5.    Йскусственвое замораживание горных пород жидким азотом дол жно обеспечить водонепроницаемость и прочность ледопородвого ограждения при проходке ствола, максимальную скорость создания ледово-

3

родного ограждения и сооружения вертикального ствола в конкретных инженерно-геологическкх условиях.

1.6.    При заморажязашш пород авотом не допускается поступления подземных вод как по контуру, так и со стороны забоя ствола, для этого ледопородное ограждение должно быть заглублено в водоупор. В случае отсутствия эодоупора вабоД ствола должен быть проморожен на необходимую толщину днища, определяемую расчетом.

1.7.    Работы по искусственному замораживанию горных пород жидким азотом допускается производить только по проекту замораживеяян, увязанному о проектом организации строительства вертикального ствола.

1.8.    По завершении отдельных этапов и по окончании заморажива -бия пород жидким азтсм производится приемка выполненных работ в делом.

2. ТРЕБОВАНИЯ К ИСЛЩШШ ДАННЫМ Ш ДРШТИРОВАНШ

2.Z. Генеральная проектная организация, проектирующая строительство горного предприятия, обеспечивает специализированную органа -зацию, разрабатывающую проект искусственного замораживания горных пород жидким авотом, шаенерно-геологической и гидрогеологическое характеристикой участка работ, технической характеристикой шахтного ствола.

2.2.    Ивжанервс-геологичеовая характеристика участка проходки ствола способам замораживания пород жидким авотом должна содержать следующие данные! тектоническое отроение; геологический разрез пород по отводу о указанием их литологического состава, глубины залегания, модности пдаотов и отдельных напластований; фивико-меха -нические и тещюфмпческие характеристики горных пород в естественном в замороженном состояниях (плотность, прочность, угол внутреннего трения, теплоемкость, тепдоцроводность, пориотость,влажность); температуру горных пород до напала их замораживания.

2.3.    Гидрогеологическая характеристика учаотка сооружения отвода, составленная на основании анализа материалов гядрогеологичео -вето заклтеения по результатам бурения контрольно-технической скважины включает знравтеряся'цу водоаоснюс горизонтов, их мощность я глубину залегания; пдростатичеокне напоры подземных вод; козффи -циента фильтрации lvpnux народ; прогнозные притоки воды в ствол; хи-мическнй состав ж мтерадявацкю подземных вод; скорость и налрав -лекие фмиьтреционваго погона на участке замораживания пород.

2.4.    Техническая характеристика отвода включает назначение ство да, проектную глубину, диаметр в проходке н свету, вид и параметры

4

креки, отметки устья и забоя ствола.

3. ТРЕБОВАНИЯ К ПРСЕШШ РАБОТАМ

З.Х. Проект искусственного замораживания горных пород шдгш азотом должен быть увязав о проектом производства основных работ.

3.2.    Буренке зашражнвающкх, термовонтрояьаых и гидронабяюдате-льных скважин следует производить в соответствие о проектом.

3.3.    Величина заглубления замораживающих кодавок в водоупорные породы, залегающие ниже замораживаемого горизонта, определяется проектом.

3.4.    Конструкция замораживаниях скважин определяется проектом в зависимости от геологических и гидрогеологических условий переоека-ешх горных пород, способа и глубины бурения, направления скважин.

3.5.    Для бурения замораживающих скважин глубиной 25-30 м длина кондуктора принимается не менее 3,0 м. В целях обеспечения минимальных отклонений скважин от заданного направления рекомендуется применять кондуктор £18,19 3 для направленного бурения о плавающим кольцом, рис. 3.1.

3.6.    При замораживании горных пород жидким азотом ив забоя ствола замораживающая система включает замораживающие аадовкй, кольцевой распределитель, коллектор, дагивтрельннй трубопровод для подачи жидкого азота и отвода газообразного азота из колонок в аткос -феру, транспортные цистерны [18,19], pzo. 3.2.

3.7.    Замораживающие колонки, в зависимости от их длины, сведи -няштся по последовательной [1,16,173 и реверодшнсй [2,1Е.18]охвмам (рно. 3.3).

3.8.    Замораживающая колонка состоят ив гятающей н отводящей труб, съемной головки, башмака, выполненного в форма зояуоа длиной 150 мм. Нижний конец питающей трубы должая не доходи» ЯР бипмакя на 500 ад. Для изготовления аадюраживезщих труб рмлмаядувсгоя бесшовные стальные трубы диаметром 57 х 3,6 - 88 X 4,6 №, а дня изготовления питающих я отводящих труб-беоиоивае ташй»Г трубы диаметром 10 х 2,5 - 38 х 3,0 мм [15,18,19] .

3.9.    Для уменьшения гидравлического соврохв&мяи а температурных потерь по длине колонки питающие а отводящие гав трубы рахошв дуется располагать эксцентрично [4,10,11 3 >

3.10.    Для изготовления питающего малктредьяого трубопровода а распределителя жидкого азота щвшевявг ми/овм, латунные жди у* ае-ржавещей стали трубы диаметром 25 X 2,5 - 38 X 2,5 Ш,КО*Орве имитируются на ]>азъе№шх резьбовых соединениях. Дли ивготоамаи *о-

S

хуха магистрального трубопровода рекомендуется применять стальные цельнотянутые труби диаметром 57 х 3,5 - 60 х 3,0 ни [[7,15,193 .

Ряс. 3.1. Кондуктор:

I - корпус; 2 - флан-цн; 3 - сальник; 4-фланец; 5 - буровая штанга;

6    - отверстие для отвода глинистого раствора;

7    - кольцо плававдее;8 -

кольцо опорное

3.11.    Для изготовлапия коллектора прнмваяют стальной трубопро -вещ диаметром 108 - 112 »ы [l5,I8,I9[] .

3.12.    Для регулирования подач* хк~кого азота в колонки по реверсивной охоиа на какдом блоке предусматривают установку "холодных" вентжлай.

3.13.    Соедиаенне отводящих трубопроводов заморажнвалцнх колонок о коллектором продусматряваит гибким* резиновыми шлангами диаметром 32х8,0-38х10ммс установкой На отводящем трубопроводе регулировочного латунного вентиля [18, 191 .

8

Рно. 3.2. Схема замораживавшей установки:

I - заморвживаищая колонка; 2 - замораживав -щ&я труба; 3 - пхтевщая труба; 4 - подводящие жидкий азот патрубки;5 -"холодные" вентили; 6 - газовые вентили; 7 - отводи -щне газообразный азот патрубки; 8 - распредели -толь; 9 - коллектор; 10 -интегральный трубопровод; 11,12 и 13 - соответственно внутренняя, средняя и наруаг-гя волости; 14—мембрана кожуха; 15 - сосуд; 16 - кожух; 17 - баялда-коъшаноатор (3 шт.); 18 -

-    щвт приборов; 19 - указатель уровня (УЖК-6)|20-

-    трехходовой вейтшь;21-

-    цредохраатедьный ш -пан; 22 - мембрана (2 от.* 23 - вентна Ду 40j 24 -

-    ваятиль Ду 15; 25 - вен-Р0Т";27 - штуцер подсоединения к ЛДДС;26 -

3.14.    На наружной поверхности заморахиващнх колонок од-вого п ковтрольных блоков предусматривают установку термопар во длине ксакшж нврее каждые Юме обяаахеаыю6 установкой у башака воиедкн.

3.15.    Распределитель замо-ражпвапцей системы снабжают техническим манометром о пределом намерения 0,5-1 МПа для контроля давления в период монтажа ж работа систем.

3.16.    Перед монтажом труб замораживапдих колонок, соединительных трубопроводов колонок о распределителем, питающего магистрального трубопровода, запорной арматуры а шту-

Рво. 3. S. Схема соединения 8а- дера манометра предусматрнва-морвжнващих колонок в блоки:    т их обезжиривание.

I - заноражнващая труба; 8 -    3.17. Для уменьшения но -

- пнталдая труба; 3 - "холодный" херь жидкого азота и предот-венхихь    вратзнин    образования    газооб

разных пробок в жидкостной сети трубопроводов предусматривают их теплоизоляцию.

3.18.    Коитродь работы замораживающих колонок и процвооа формирования дедоавродного ограждении рекомендуется производить дистанционно о помощью термопар в самописца типа KCQ-2, КСП-4 |j5,I8,I9)'

3.19.    Парад заправкой транспортных емкостей азотом предусматривает их обезжиривание софтом ректификатом.

3.20.    Редяуо охруамоота расположения забоев замораживающих скваяия аярвдеднвтоя в завжеякют* от внешней нагрузки на ледопородное ограждение и дштальмй прочности замороженных пород в соответствия а тахнячаепм решением £з,19] по формуле

—б-s» I + 0,6д/5-    ♦    (3.1)

R|    у o_s

где Rg - радиус отвода в проходке, м; Р_н - величина горизонтального давхаяия яа ладопородков ограждение, МПа; б₅ - пре-