етодические рекомендации по гидрогеологическому обоснованию противофильтрационных завес
Белгород 1980
Для изучения эффективности использования источников информации просим при просмотре издания поставить подпись
в зоне I, за пределами огражденного завесой участка, ht
в зоне 3, огражденной противофильтрационной завесой,
л‘ - Г° * •
В условиях напорных водоносных горизонтов расчеты ктШк ~На)
<Н'~НВ)
L + d(ip-() (Нк-Н0)х.
где т - мощность водоносного горизонта, и; НЯ,Н0 - напоры воды соответственно на контуре питания и на контуре стока, м. Общий приток к защищаемому участку определится в сумме
# = tfa &i , (З.Ю)
в которой fy и В{ соответственно единичный приток и протяк е н -ностъ t-го участка противофильтрапионной завесы.
При проведении практических расчетов глубина потока (или на -пор) на откосе карьера (котлована) принимается из условия
(З.П)
Допустимые значения напоров для грунтов, слагающих откосы, вычисляются по зависимости [I ]
(3.12)
Дальнейшие расчеты при заданных значениях допустимых притоков и уровней подземных вод состоят в подборе коэффициента фильтрации заполнителя траншеи методом последовательных приближений.
Эффективность иротивофильтрационных завес оцонивается коэффи -циентом, равным отношению притока через завесу к притоку без за -весы
где Q - вычисляется с использованием решений для соответствующих расчетных схем или определяется по результатам моделирования.
Расчеты контурных гидродинамически совершенных завес нроизво -дятся но следующим формулам (рис.3.2) [8]:
|
|
Гис.3.2. Схема к расчету совершенных контурных завес. |
в условиях безнапорного водоносного горизонта
л- 7Гк(& -/!*)
для напорного горизонта
(3.17)
(3.18)
(3. T9)
где RH - расстояние от центра карьера (котлована) до контура питания, м; R0 - приведенный радиус участка горных работ (котло -вана), м, также определяемый по формуле (3.1); Rt - расстояние от центра защищаемого участка до внешней грани завесы, u; Rs - то же до внутренней поверхности завеса, м; fi, и h5 - глубина грунтового потока соответственно у внешней и внутренней поверхностей за -весы, м; HfirHs - напоры над почвой водоносного горизонта у внешней и внутренней поверхностей завесы, м.
90°- 9 H(cigja *■ с/д —-—) >
Расстояние от центра котлована (карьера) до внутренней поверхности завесы не должно приниматься меньше величины, определяемой по зависимости ИЗ
(3.20)
в которой Н - глубина котлована, м; результирующий угол
борта котлована, градус; У - средний угол внутреннего трения грунтов в откосах котлована, градус.
Расчет водопритоков к участку горных работ через завесу в пласте-полосе следует определять по следующим зависимостям [ 9] (рис.
|
rt-eonst
И = const |
|
|
t x
Рис.3.3. Контурная завеса в пласте-полосе. |
3.3):
для безнапорного потока:
а) завеса примыкает к границам участка горных работ
II
б) завеса расположена на расстоянии Rz - яо от границ участка горных работ
|
|
п _ TXthi~hf)
У* », / , - thR.I/t-ihft.r/t ’ |
(3.22) |
|
для напорного потока: |
|
|
а) |
П -27/ К mSa---
thk.T/4- т >
*еп7ЩЖ п * ' * |
(3.23) |
|
б) |
п —_n/T)Sz— --- .
1 ... ih&T/b th/t0JT/4 ‘ thfiar/4 |
(3.24) |
|
В зависимостях (3.21) - (3.24) |
|
|
|
4*1 tj
и
и
4f|«J
II
'4* |
(3.25) |
Определение водопритока к участку горных выработок в полуогра-вичеинси пласте, защищенному противофильтрационной завесой, рас -считывается по формулах для безнапорного потока! 9 1 (рис.ЗЛ): а) завеса примыкает к контуру участка горных работ
|
(3.26)
б) завеса сооружается на расстоянии г*-^от границ участка гор- |
|
ных работ |
JTK<h\-h2.) .
4-ЖлТ •
К * *я |
(3.27) |
|
для напорного потока: |
|
|
а) |
П _ 2TxmS0 |
(3.28) |
|
б) |
Qi-tn^+4<L
*o 4 |
(3.29) |
|
|
В зависимостях (3.21) - (3.29) а- расстояние от центра участка горных выработок до прямолинейного контура питания, остальные обозначения даны ранее. |
Рис,3.4. Схемы к расчету контурной завесы в полуограниченном пласте.
3,2, Методы гидродинамического обоснования противофильтрацяоиных завес в условиях слоистого строения толщи
Приток к погонному метру траншеи,огражденной прямолинейной за -весой гидродинамически несовершенного типа (рис.3.5), сооруженной в двухслойном пласте, определяется по сдедуюцим зависимостям:
из нижнего слоя
ml €С) * ше 6Г)-&1/е/,‘(г vsn_
1 «г/ес.&'+иш гг)
из верхнего слоя
а -л*/77«^° г
L. Ь’
13
j, ! thlL убГ) +1 hi £ yJST) + ыг/дс, 1/ch*(£ vCT)_
|
|
Рис.3.5. Схема к расчету несовершенной линейной завесы в двухслойном пласте. |
^ ~*шМ& +[th(L&) + ih(HZT\U+f+ <**A*t Г)
В зависимостях (3.30) - (3.33) приняты следующие обозначения: /г,,л*а и соответственно коэффициенты фильтрации, м/сут, и
мощности, м, верхнего и нижнего слоев; к} - коэффициент фильтрации тела завесы, u/сут; 6а- понижение на стенке траншеи, u; LA-расстояние от траншеи до контура питания, м.
■7 хи* 7 yt*
"mt(а£/77,%/г¥те) * ~тл(кгmf + к,т~) * ** ~ *** * (3.34)
; ' (з.з5)
L - расстояние от середины завесы до контура питания, м; I -расстояние от траншеи до середины завесы, м; - ширина тела завесы, м.
В том случае, если в верхнем пласте возникает напорно-безна -норное движение, граница между напорной и безнапорной гонами проводятся по линии завесы, приток из нижнего слоя рекомендуется вычислять по формуле (3.30), полагая в ней
4 ***-'", *
Приток из верхнего слоя определяется по зависимости
Значения и вычисляются согласно выражениям (3.34),в которых mz заменяется средней глубиной грунтового потока в зоне 2 и определяется по формуле
При к$ = 0 приток из верхнего слоя принимается при практических расчетах равным нулю. Приток из нижнего слоя рассчитывает с я по формуле
Значение функции Г, определяется по зависимости (3.31). Если поток в естественных условиях носит безнапорный характер,при а^Д) свободная поверхность располагается в зонах 2 и 3, а в зонах I и 4 движение подземных вод будет по-прежнему напорным. В этих условиях приток из нижнего слоя следует определять по зависимости (3.30), водоприток из верхнего пласта - по формуле
Ь = . (ЗЛО)
При 0 кривая депрессии располагается в зонах I и 3, т.е. притоком из верхнего пласта практически можно пренебречь, в них -нем слое сформируется напорно-безнапорный поток, расход которого следует определять по зависимости (3.30), применив подстановку
2.тН = h2 (ЗЛ1)
Для расчета линейных противофильтрационных завес, гидродинамически несовершенных, в трехслойном пласте (рис.3.6) следует ис -пользовать формулы (3.30) - (3.40), при этом oC,f оСгъе( рекомен -дуется определять по зависимостям
где лв и - соответственно коэффициент фильтрации, м/сут, и мощность, м, слабопроницаемого слоя.
На базе решений (3.30) и (3.32) разработан алгоритм и состав -лена программа для определения притока к прямолинейной траниее.
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
1
So_____
/ / / a |
X ✓ y.y' S//S/S/S / У/ УУ/////У/ |
/ |
|
|
— |
© |
|
S ** ®
s * 1 |
|
|
*. /77. |
|
© |
© /77f V S S S S s s SSS / ^SSSSSs |
|
VS//'/ |
///X/X — |
- L -J |
|
Flic.3.6. Линейная завеса несовершенного типа в двухслойном пласте, разделенном слабопроницаемой перемычкой.
Программа для расчета представлена в прил.1.
В двухслойной толще пород приток напорных вод в котлован, огражденный контурной несовершенной противофильтрационной завес о й (рис.3.7) определяется по следующим формулам [51:
из зоны нижнего слоя
Q, = 2JTxt/n4S0F( ; (ЗЛЗ)
F = st -<*,/<** 6,8 .
' es <*г/1с, enftj/t.} * (3.44)
■з зоны верхнего стоя
-2Jix{тгFt ; (3.45)
с __&ЬМ+*./ыл)-8*6я6, * 6,в_
* iS,[1+et£ofir/fi. -в*6£ Ъ*./<*,
В зависимостях (3.43) - (3.46)
R к
в, =^г ^ 6 = ; R = (/>,+*,)■■ г
3 =IJ- ij/f. уЕГм.'Ч ; (3.48)
К
(3.49)
6F IJR0 ,
ба=/,#лчс?;лвлй У?»-* Ijfi' y6T)A/fiV*)
(3.50)
/,(*> и л*ш - модифицированные функции Бесселя первого и второго рода» $ = 0; I; ы - определяется согласно выра -
женины (3.34).
|
|
Рис.3.7. Схема к расчету несовершенной контурной завесы в двухслойном пласте. |
I
При движении подземных вод к участку горных работ через завесу несовершенного типа в верхней (2-ой) зоне возникает напорно-без -напорная фильтрация» граница раздела между напорной и безнапорной зонами проводится по линии завесы. В этом случае приток из ниж -него слоя рекомендуется вычислять по формуле (3.44), полагая в ней
(3.51)
Приток из верхнего слоя (зона 2) определяется по зависимости
Q2 =*кл(2Нщтг -л?*~т?)Гг. (3.52)
Значения dt и dz вычисляются по зависимостям (3.34), в которых мощность грунтового потока зоны 2 принимается равной ее среднему значению (3.38).
17
В случае Kg = 0, при которой депрессионная кривая перемещается в зону I и приток из верхнего слоя принимается практически равным нулг, приток из нижнего слоя вычисляется по формуле
Qf=Txt(2rr,fH„-m,*)Ft . (3.53)
а значения функции /> определяются пз зависимости (3*44), полагая в неЙ ^ = /?€р. (3*38)•
В районах, где в природных условиях распространены грунтовые воды или слабонапорные водоносные горизонты, поток будет носить безнапорный характер,
В случае к} Ф 0 при расчетах принимается, что свободная по -верхность располагается в зонах 2 и 3, а в зонах I и 4 движенк е подземных вод будет сохранять напорный характер. В указанных ус -ловиях приток из нижнего слоя определяется по зависимости (3.43). Водоприток их верхнего пласта можно вычислить по формуле
-т?)Р2 . (3.54)
В случае >tj = 0 притоком из зоны 2 при практических расчета х можно пренебречь и принять, что кривая депрессии будет распола -гаться в зоне I, т.е. ъ нижнем сдое сформируется напорно-безна -порный поток. Для этого случая при оценке водопритоков рекомендуется воспользоваться решением (3.53).
|
z |
|
|
Рис.3.8. Контурная завеса несовершенного типа в трехслойном пласте. |
Для расчета противофильтрационных завес несовершенного типа в трехслойном пласте (два сдоя разделены слабопроницаемой перемыч -
МИНИСТЕРСТВО ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ СССР СОЮЗРУДА
Всесоюзный научно-исследовательский я проектно-конструкторский институт по осупеняю месторождений полезных ископаемых,специальным горный работам,рудничной геологии и маркшейдерскому делу В И О Г Е М
МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКОМУ ОБОСНОВАНИЮ ПРОТИВОФИЛЬТРАЦИОННЫХ ЗАВЕС
Белгород
1980
кой) (рис.3.8.) следует использовать зависимости (3.43) и (3.54), при этом <*fy<*Sy вычисляются по формулам (3.42).
3.3. Эффективность ПФЗ в трещиноватых пластах
Сооружение противофильтрационных завес совершенного типа (до -веденных до водоупора) в трещиноватых породах часто представляется технически, сложной и не всегда выполнимой задачей. Каь известно, для трещиноватых толщ характерно убывание проницаемости с глубиной по экспоненциальной зависимости [10, II ]
к(ъ)~к0е'^; н = z/m , (3.55)
где /г0 - коэффициент фильтрации у кровли водоносных пород, м/сут; г - вертикальная координата, м; т- мощность водоносных пород,м; р> - безразмерная постоянная, определяемая по данным поинтерваль -ных откачек.
Отмеченное позволяет при защите горных выработок от подземных вод сооружать гидродинамически несовершенные завесы,которые перекрывают верхнюю, наиболее водообильную часть массива. При оценке эффективности указанных завес принимается, что л^=0 и контур завесы непосредственно примыкает к участку горных или строитель -ных работ (рис.3.9).
|
|
Рис.3.9. Схема к расчету контурной ПФЗ несовершенного типа в трещиноватых пластах. |
19
УДК 556.3:622.583.33
В работе приведены общие сведения о современном состоянии и перспективах использования протавофильтрационных- завес в горной практике, изложены гидродинамические обоснования применения завес в различных пластовых условиях при защите горных выработок и промышленных площадок от обводнения, а также с целью локализации источников загрязнения подземных и поверхностных вод, которые сведены к нескольким наиболее ха -рактерным расчетным схемам.
Дана методика гидрогеологического обоснования применен и я контурных и линейных противофильтрационных завес в однород -ных, слоистых и трещиноватых толщах водоносных пород.
С целью использования для расчетов ЭЦВМ даны алгоритм и программа по определению притока через контурную противо -фильтрационную завесу и положения уровня вод в произвольной точке водоносного горизонта.
Методические рекомендации предназначены для проектных и научно-исследовательских организаций, могут быть использованы при решении задач осушения месторождений полезных ископаемых, защиты промплощадок от обводнения с учетом современных требований к охране водных ресурсов, а также при рассмотре -нии аналогичных вопросов в ряде других отраслей народ ног о хозяйства.
Работа выполнена в лаборатории фильтрационных расчетов отдела осушения института ВИОГЕМ канд. техн. наук Ю.В.Поно -маренко, инженерами Н.П.Гоголевой и Л.В.Денчик. Утверждена на секции НТС по вопросам осушения и гидротехники института ВИОГЕМ в качестве методических рекомендаций 26 июня 1979 г.
(^/Всесоюзный научно-исследовательский и проектно— конструкторский институт по осушению месторождений полезных ископаемых, специальным гор -ным работам, рудчичной геологии и маркшейдерскому делу (ВИОГЕМ), 1980,
ВВЕДЕНИЕ
Современные темпы развития горнодобывающей промышленности приводят к необходимости освоения новых месторождений полезных ископаемых* Большинство перспективных месторождений по геолого-гидро-геологическлм условиям относятся к сложным и характеризуются высокой обводненностью; их разраоотка практически неосуществима без проведения комплекса мероприятий по защите горных работ от притоков подземных вод*
Широко применяемые в настоящее время способы осушения месторождений заключаются в откачке подземных вод с помощью систем различных дренажных устройств, при этом длительная эксплуатация дренажных систем приводит к формированию в районах осваива -емых месторождений обширных депрессионных воронок и нарушению естественного режима подземных и поверхностных вод на больших тер -риториях, снижению естественных ресурсов подземных вод, ухудшению качества подземных вод, загрязнению рудничными водами и промыт -ленными стоками поверхностных вод, развитию деформаций дрениру -емой толщи пород и оседанию дневной поверхности, нарушению при -родных условий в районах ведения дренажных работ*
По указанным причинам в соответствии с законодательством о воде к положениями об охране окружающей среды к способам защиты гсрш*л работ от обводнения в настоящее время предъявляются каче -ственно новые требования, учитывающие необходимость сохранения водных ресурсов и рационального их использования.
К числу перспективных в этом отношении способов защиты рудни -ков от притоков подземных вод относят противофильтрационные завесы (ПФЗ), поэтому завесы все чаще находят применение в горной практике (Ингулецкий ГОК, Пюрский серный комбинат и др.).
Целью настоящей работы является обобщение современных аналитических методов фильтрационных расчетов ПФЗ, применяемых для гид -родинамического обоснования мероприятий по защите карьеров и шахт от обводнения подземными годами»
I. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПРОТИВОШЬТРАЦИОННЫХ ЗАВЕСАХ
Противофильтрациоиные завесы предыааначены для защиты горных работ,строительных и гидротехнических котлованов от притоков подземных вод, рекомендуются также для локализации источников за -грязнения подземных вод и подтопления территорий: для ограждения
хвостохранилищ, шламонакопителей, испарителей и других водозаполненных и подпорных сооружений с целью снижения фильтрационных потерь и утечек технологических вод.
Сущность способа заключается в создании вокруг защищаемого участка или изолируемого источника обводнения замкнутого противо-фильтрационного ограждения ("стены в грунте", барража и т.п.), проницаемость которого значительно ниже прорезаемых завесой водоносных пород.
В зависимости от технологии сооружения ПФЗ на практике находят применение преимущественно следующие три основных типа завес: инфузионные (заливные),инъекционные и криогенные ( ледопородные ), шпунтовые ограждения и др., каждый из типов имеет свою область применения в определенных геолого-гидрогеологических условиях [il
Результаты теоретических и экспериментальных исследований, а также практический опыт, накопленный при строительстве и эксплуатации ПФЗ, свидетельствуют о том, что в однородных по водопрони -цаемости пластах технически эффективно применение гидродинамически совершенных и замкнутых в плане контурных завес [ 2]. Незамкнутые в плане завесы применяются преимущественно в пластах, характеризующихся фильтрационной неоднородностью в плане [з].
Применение ПФЗ несовершенного типа может быть достаточно эф -фективным водозащитным мероприятием при слоистом строении водо -носной толщи [^,5 ] и в трещиноватых породах, характеризующихся уменьшением проницаемости массива с глубиной [б].
Основные технические требования к противофильтрационным заве -сам состоят в следующем:
1) тело завесы должно характеризоваться низкими фильтрационными свойствами (коэффициент фильтрации завесы К —10”^ м/сут);
2) тело завесы должно быть однородным и иметь постоянные фильтрационные свойства по глубине и протяженности контура;
3) фильтрационные параметры на стыках между заходками или см еж-ными конструктивными элементами завесы не должны отличаться от средних значений параметров тела завесу;
4) тело завесы должно сохранять свои противофильтрацион ные
сюйства на весь период эксплуатации сооружения;
5) завеса должна быть устойчива к возможным деформациям, тело ее не должно разуплотняться и растрескиваться;
6) тело завесы должно быть устойчивым в отношении внутренней и контактной суффозии;
7) противофильтрационные материалы, применяемые при создании завес, должны быть стойкими к агрессивному воздействию подземных вод.
2. ГВДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМ* К РАСЧЕТУ ПРОТИВОФИЛЬТРАДИОННЫХ ЗАВЕС
Схемы защиты объектов от подземных вод с помощью противофильт-рационных завес выбираются с учетом:
а) геолого-структурных особенностей месторождений и гидрогео -логических параметров, слагающих разрез горных пород;
б) гидрогеологической обстановки при строительстве и эксплуа -тации защищаемых от обводнения объектов и назначения противофиль-трационной завесы (уменьшение водопритоков в горные выработки,вовлечение в отрасотку дополнительных запасов полезного ископаемо -го, оставленного в целике, сохранение запасов подземных вод, локализация источников загрязнения и т.д.);
г) способа сооружения завесы.
В результате анализа гидрогеологических условий большого числа месторождений полезных ископаемых и промышленных площадок выделены следующие гидродинамические схемы расчета противофильтрацион -ных завес.
В однородных пластах:
1) линейная гидродинамически совершенная завеса, доведенная до водоупора в полуограниченном пласте;
2) контурная гидродинамически совершенная завеса в пласте с круговым контуром питания, в пласте-полосе и в полуограниченном пласте;
3) контурная совершенная завеса в круговом пласте в сочета -нии с внутриконтурными водопоиижающими устройствами (водопонижа -ющиыи, восстающими, водосбросными, горизонтальными скважинами,забивными фильтрами, дренажными колодцами и др.).
В условиях слоистой толщи:
I) линейная гидродинамически несовершенная завеса, не дове -
5
денная до водоупора,сооружаемая в верхнем,более проницаемом пласте, отделенном от нижнего слабопроницаемой перемычкой;
1) та же завеса в двухслойном пласте, при этом верхний - более проницаемый.
В трещиноватых пластах рассмотрена контурная гидродинамически несовершенная противофильтрационная завеса.
3.ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ПРОТИВОФИЛЬТРАЦИОННЫХ ЗАВЕС
Фильтрационные расчеты являются необходимым элементом обосно -вания применения противофильтрационных завес в различных гидро -геологических условиях. Расчеты выполняются с целью оценки эффективности ПФЗ, выбора рациональных и экономичных параметров завес, получения исходных данных для проверки завесы на прочность и ус -тойчивость к воздействию фильтрационного потока.
Предполагается, что применяемые способы строительства обеспе -чивают надежный контакт завесы с водоупорными или слабоцроницае -мыми породами (грунтами) и гсключают повышенную обходную фильтрацию в приконтактной зоне. Методы расчета завес не учитывают фильтрационных сопротивлений глинистой корки и заглинизированной зоны, образующихся при проходке траншей с применением глинистых и других буровых тиксотропных растворов.
Изложенные методы расчета противофильтрационных завес не учи -тывают начальный градиент фильтрации материала в теле завесы (1=0), что обеспечивает некоторый запас в результатах расчетов. Г идродинамическими расчетами определяются следующие элемен т ы фильтрационного потока:
- расход воды, поступающей через контур завесы в котлованы;
- напоры (уровни) и градиенты потока подземных вод на гранях противофильтрационных завес, на контактах завесы с водоносными породами, в местах выклинивания потока на откосы котлована;
- фильтрационные свойства противофильтрационного материала,укладываемого в тело завесы.
При проведении гидрогеологических расчетов преимущественно применяются аналитические методы и методы математического моделирования. Методы гидрогеологической аналогии и водного баланса используются значительно реже для приближенных оценок, а матема -тического моделирования (аналогового и численного) используются
6
для расчета противофильтрационных завес в наиболее сложных гидрогеологических условиях и базируются на применении АШ и ЭЦВм.
Проведению аналитических расчетов предшествует схематизация природном обстановки с целью приведения реальных условий к рассмотренным типовым расчетным схемам. Схематизация природных условий должна обеспечивать необходимую точность расчета и возможность применения предлагаемых методов. Надежность фильтрационных расчетов зависит от того, на сколько полно учтены в расчетной схеме основные условия питания и разгрузки водоносного горизон -та, в котором проектируется сооружение завесы, а также от точности определения фильтрационных свойств горных пород.
В практических расчетах при относительно большой длине завесы можно пренебречь некоторыми отклонениями реального потока от плоского. В этом случае область фильтрации расчленяется вертикальными плоскостями на самостоятельные гидродинамические фрагменты,разделительные плоскости проводятся нормально к контуру завесы (вдоль линий -токов).
Замкнутые ПФЗ сравнительно большой протяженности, как правило, приводятся к схеме круговой в плане завесы с радиусом Rt , определяемым по формуле
*,=
где F - площадь участка, огражденного завесой.
Исходными данными для расчетов являются результаты инженерногеологических изысканий, полевых опытно-фильтрационных работ, лабораторных исследований и проектные решения по защищаемым от об -воднения объектам.
Противофильтрационная завеса считается технически эффективной, если выполняется условие
• <з-2>
в котором Q - суммарный приток (проскок) подземных вод через контур завесы, м^/сут; Qd - допустимая величина притока к защищаемому завесой участку (объекту), м^/сут.
Значение Q^n устанавливается проектом в каждом конкретном случае исходя из технологических расчетов или нормативов утечек(про-скоков) подземных вод.
7
3.1. Расчет противофильтрационных завес в однородных пластах
Удельный (на I пог.м) расход воды через линейную гидродинами -чески совершенную завесу в однородном безнапорном пласте(рис.З.I) определяется по формуле [7 ]
r - г (hi ~ hi)
9'2[L+$(?-/)]' С3,,)
где hK - глубина грунтового потока на внешней границе облас т и
фильтрации, u; hQ - глубина потока на контуре стока,откосе карьера, котловане, ы; $ - толщина завесы (ширина щели), м, (назначается в зависимости от применяемых технических средств для про -ходки барражной щели или толщины зоны инъектироваиия); к - ко -эффициент фильтрации водоносного горизонта, в котором сооружается завеса, u/сут; /г3 - коэффициент фильтрации материала в теле за -весы, м/сут; L - расстояние между основанием откоса котлована и контуром питания, определяемое по данным изысканий, м.
р ■
т
? / /Т7/ \////// //////
Рис.3.1. Линейнагя завеса в однородном пласте.
Положение уровня воды над почвой водоносного горизонта (глубина потока) на расстоянии х от основания откоса определяется по следующим зависимостям [7]:
