Методические указания по расчету трехслойных крепей для скважин большого диаметра

30 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

‹ › ×

В работе изложена методика расчета на внешнее критическое давление трехслойных крепей (труба-цементный заполнитель-труба), применяемых для крепления скважин. К теоретически полученным формулам рекомендованы коэффициенты, полученные экспериментально. Методические указания предназначены для использования проектировщиками и производственниками при выборе крепи скважин

Скачать PDF

Дата введения	01.01.2021
Добавлен в базу	01.01.2019
Актуализация	01.01.2021

Раздел Экология
- Раздел 73 ГОРНОЕ ДЕЛО И ПОЛЕЗНЫЕ ИСКОПАЕМЫЕ
  - Раздел 73.100 Горное оборудование
    - Раздел 73.100.10 Оборудование для проходки и установки тюбинговой крепи

Организации:

18.03.1985	Утвержден	ВИОГЕМ
	Разработан	ВИОГЕМ

Нормативные ссылки:

ГОСТ 10704-76 Трубы стальные электросварные прямошовные. Сортамент

стр. 1

стр. 2

стр. 3

стр. 4

стр. 5

стр. 6

стр. 7

стр. 8

стр. 9

стр. 10

стр. 11

стр. 12

стр. 13

стр. 14

стр. 15

стр. 16

стр. 17

стр. 18

стр. 19

стр. 20

стр. 21

стр. 22

стр. 23

стр. 24

стр. 25

стр. 26

стр. 27

стр. 28

стр. 29

стр. 30

етодические указания по расчёту трёхслойных крепей для скважин большого диаметра

Белгород 1985

ШШЙСГЕРСТВО ЧЕРНОЙ ШШШ СССР Управление горнего производства

Всесоюзной научно-иосогадозаг ельский „ нонструтаорско-тезшодюгяч801шй я щюектяо-гзыокательокий институт по осушена© месторождений полезных ископаемых, специальным горяык работам, рудничной геологии и маркшейдерскому делу В И О Г Е й

утвервдаэ: Директор института И,Ф. Океания 18 марта 1985 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

но расчету таташгайвых кгапвй да

СКВАЖИН БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА

Белгорсщ 1985

ТАБЛИЦЫ ЗШПНИХ ЕРШЖВСКИХ ДАВЛЕНИЙ ДШ ТЖСЛОЙНЫХ КРЕПЕЙ

Табниаа I

Толщина отеияи.да		йгешнее критическое давление для треходойных крепей Р_кр,Ша
	h	йгешнее критическое давление для треходойных крепей Р_кр,Ша
Диаметр труб, мм		Предел теку-чести мате -риала внут -ценней трубы су, МПа	Марка бетона (модуль упрутооти)
внутрен ней 426	наруж ной 530	Предел теку-чести мате -риала внут -ценней трубы су, МПа	М 50 CEsI-IO⁴МПа)	М 150 (Е= 2,14 х х ХСРМПа)	М 250 (Е = 2,78 X х Ж)⁴ МПа)
I	2	3	4	5	6
б	5	210	8,91	10,43	11,29
		£30	9,76	11,43	12,36
	«> ^и«*	320	13,58	15,90	17,20
	— **—	380	16,13	18,88	20,42
7	б	210	S,68	11,20	12,05
		230	10,61	12,27	13,20
м>		320	14,76	17,10	18,37
	- ^и»	380	17,52	20,27	21,81
8	б	210	10,46	11,97	12,82
	»^tt-	230	И,46	13,11	14,04
•- ^и.	^ н_	320	15,94	18,24	1C, 54
		380	18,93	г;,бв	23,20
9	б	210	11,24	12,75	13,60
		230	12,31	13,96	14,89
	- *#	320	17,12	19,43	20,72
«* ⁹⁹—		380	20,34	23,10	24,60
10	б	210	12,02	13,53	14,37
	•• ^Wta.	230	13,17	14,22	15,74
***•	* ^п—	320	18,32	20,61	7.1,90
«. ^Н-о		380	21,75	24,48	7 6,01
11	б	210	1? ,81	14,31	15,15
^ «„	*»^я—	230	14,03	15,67	16,60
«а *«■.	— **—	320	19,52	21,81	?3,09
		380	23,18	25,89	Г , ~

1	-*- -	3	4	5	б
12	б	810	13,60	15,10	15,94
	- “*	830	14,89	16,53	17,46
^ 11^		320	20,78 1	23,01	24,29
	-^П-	380 ;	24,61	87,38	28,84
в	б	810	11,43	12,89	13,71
_ив_и	— ^Н-	830	12,51	14,11	15,01
— ^И-	*• «_	320	17,41	19,64	20,88
-***•»		380	20,68	23,32	24,80
9	8	810	12,20	13,66	14,48
	я» **—	230	13,36	14,96	15,86
	^ и_и	320	18,59	20,81 ^!	22,06
	_м **•»	380	28,08	24,72	26,19
10	8	210	12,98	14,44	15,25
«*^w-		2зО	14,82	15,81	16,70
	_— М_	320	19,78	21,10	23,24
м.^и—	— *•»	380	83,49	26,12	27,60
11	8	810	13,77	15,28	16,03
— ”•	_в «_в	230 :	15,08	16,67	17,56
■» ^и»	_ш н^	320	20,98	23,19	24,43
ш.^И—		380	84,91	87,54	2.9,01
12	8	810	14,56	16,00	16,81
	-^вя*	. 230	16,94	17,53	18,41
		320	88,18	24,38	25,62
	-^и-р>	380	86,34	28,96	30,42
10	10	810	13,96	15,36	16,14
		230	15,89	16,88	17,68
_в	— **<-	320	21,27	23,40	24,60
	- *—	380	25,86	87,79	29,81
1!	10	810	14,74	16,14	16,92
«,^w«.	-■и	230	16,15	17,67	18,53
*. ^н-		320	82,46	24,59	£5,78
_w И,		380	2б\бв	29^80	30,62
12	10	810	15,53	16,92	17,70
»**—	—	230	17,00	18,53	19,3©
		320	23,66	£5,78	26,97
«- ^tt«	_—	380	28,10	30,62	38,00

Таблица 2

Тоядеаа стенки, т		Внешнее критетеоков давление для трежолойнан зденей Р Ша
К	S .	Внешнее критетеоков давление для трежолойнан зденей Р Ша
Диаметр труб, ш		Продел	Марка бетона
внутренней 426	наружной 630	ТШцуЧв— ОНИ Ый-Щ&Ш&	U 50 CEsI‘10⁴Ша)	И 150 (В-2,14-10⁴Ша)	М 250 (Е=2,78х XI0⁴ Ша)
внутренней 426	наружной 630	ВВУТОШ* бы Jfr МПа	U 50 CEsI‘10⁴Ша)	И 150 (В-2,14-10⁴Ша)	М 250 (Е=2,78х XI0⁴ Ша)
...........I _ -	- -2________	.3	...А..........._	______5......... _	--........в
6	6	210	8,98	11,57	13,03
		£30	9,84	12,68	14,27
	•т***	320	13,68 !	17,64	19,86
~^п-		380	16,25	20,94	23,58
7	б	; 210	9,73	12,34	13,79
		230	10,68	13,52	15,11
^ ft _	- ^W«*	320	14,86	18,80 :	21,02
— **—		380	17,65	22,33	; 24,96
8	в	210	10,53	13,11	14,56
^ ^И—		230	11,53	14,36	15,94
		320	16,00 1	19,97	$2*18
		380	19,05 ;	23,73	26,34
9	б	£10	11,31	13,88	15;33
		230	12;38	15 {20	1б;79
*.^и—	—	320	17,23	21,15	33,36
	П^	380	20,46	25,12	$7,74
10	6	210	12,09	14,66	16,10
	— ^в*	230	13,24	16,05	17,63
-^п-		3S0	18,42	22,34	24,53
		380	21,87	26,52	29,13
11	б	210	12,88	15,44	16,38
		230	14,10	16,05	18,49
_ н_—		320	19,62	3,53	25,72
	— ^п*	380	23,30	27,94	30,54
12	б	210	13,67	16,22	17,66
„	«•^п-	230	14,97	17,77	19,34
	—	320	20,82	£2.⁷²	$6,91
	— ^м-*	380	24’,73	29 3	31 $5

Дродолканне табл. 2

1	8	3	4	5	^Г б
в	8	£10	11,21	13,76	15,19
от	яя¹¹ —	£30	12,28	15,07	16,63
^U*-		3£0	17,08	20,96	23,14
■т	-я ^н«	380	20’28	24*89	27*48
9	8	£10	11 ,99	14,53	15,95
	я» ^К —	230	13,13	15,91	17,4?
* ^и*		320	18,26	22,14	24,31
		380	211&S	26,29	28^87
10	8	210	12,77	15,30	16,та
н	w ^И<«	230	13 ,98	16,76	18,32
		320	10^45	£3,32	25 49
-г **«,	« ⁵¹яя	380	23 ,\0	27,69	30,2?
и	8	210	13,55	16,08	17,50
	^n_te(>	230	14,84	17,61	19.1?
«	я»"*»	320	20,65	24,50	26*6?
« ^и«	««■ ⁿw.	380	24,52	£©*10	si ;в?
«	8	210	14,34	16,66	18,28
«о ^,,эд*		£30	15,71	18,47	20,02
		320	21,85	25,70	^7 86
я» ^t(—	-*^и«	380 ;	25*95	30*51	зз ;ш
to	го	210	13,45	15.,95	17,36
м. ^Uom		230	14,73	17,4?	19,01
«^!lw	^к**	320	20,50	24,31	26,45
— ^Ич*	—^и->»	380	24,34	28,87	31,41
И	10	210	14,24	16,73	18,13
» ^п*.	яя ^Кя»	230	15,59	18,32	19,86
. ^Пя		зао	£1,69	25,49	27,63
	»»^и-»	380	25,76	30,28	32,81
12	to	£10	15,02	17,51	18,91
	л» ^И*«	230	16,45	19,18	20,71
— *^f—		320	22,89	26,69	28*81
— ^п»_и	н- ^Й«*	380	£7,19	31,69	-

Таблида 3

Толщина стенки,ш		Внешнее критическое давление для треходойных 1фепей Р_кр , МШ./Предел текучести материала внутренней трубы 6V, * 210 МПа/ 6V_g * 230 МПа
_А__
Диаметр труб, ш
внутрев- ней 530	ШРУ&- j НОЙ 680	Марка бетона {модуль упругости)
внутрев- ней 530	ШРУ&- j НОЙ 680	М §0 № = 1*Ю⁴ ШЗа) ;	M 350 {Be 2,14‘IQ⁴Ufa)	M 250 {E= 2,78 » I0⁴ffife)
I	2	3	4	5
6	б	7,38/8,09	8,61/6,43	9,30/10,18
?	б	8,00/8,76	9,22/10,10	9,91/10,86
В	б	8,62/9,44 j	6,84/10,78	10,53/11,53
8	в !	9,47/10,37 :	10,64/11,66	11,30/12,38
9	б	9,24/10,12	10,46/11,46	11,15/12,21
9	8	10,10/11,04 j	11,26/12,33	11,92/13,05
10	6	9,87/10,81 j	11,08/12,14 \|	11,77/12,89
10	8	10,71/11,73	11,88/13,01 \|	12,54/13,73
10	10	11,56/12,67	12,69/13,90	13,32/14,59
1!	б	10,49/11,49	11,71/12,82	12 ,39/13,57
11	8	11,34/12,42 \|	12,50/13,70	13,16/14,41
11	10	12,10/13,35	13,31/14,58	13,94/15,27
п	e !	П,12/12,18	; 12,54/13,51	13,02/14,26
ш	8	11,96/13, fO	13,13/14,38	13,78/15,10
is	10	12,82/14,04	13,93/15,26	14,56/15,95
53Q	720
?	7	8,50/9,31	10,62/11,63	11,80/12,93
8	7	9,12/9,99	11,23/12,30	12,41/13,60
8	в	9,45/10,34	11,54/12,64	12,71/13*93
9	7	9,74/10,67	11,85/12,98	13,03/14,27
9	8	10,07/11,02	12,15/13,31	13,32/14,50

2	3	4	5
7	10,37/11,35	12,47/13,65	13,65/14,95
10	11,34/12 ,42	13,39/14,66	14,54/15,92
8	11,31/12,39	13,39/14,67'	14,56/15,95
10	11,96/13,10	14,01/15,34	15,16/16,60
8	11,94/13,08	14,02/15,35	15,18/16,63
10	12,59/13,80	14,63/16,03	15,78/17,28
а£0
7	8,60/9	11,44/12,52	13,03/14,27
7	9,22/10,10	12,05/13,20	13,64/14,94
в	9,47/10,37	12,29/13,46	13,87/15,19
7	9,84/10,78	12,66/13,87	; 14,25/15,61
В	10,09/11,05	12,90/14,13	14,48/15,86
7	10,46/11,46	13,28/14,55	14,87/16,28
10	11,21/12,28	14,00/15,33	15,56/17,04
8	11,34/12,42	14,14/15,49	15,71/17,81
10	11,84/12,96	14,62/16,01	16,17/17,71
3	11,97/13,10	14,76/16,17	16,33/17,89
10	12,46/13,65	15,24/16,69	16,79/18,3»
720
7	7,22/7,91	8,15/8,92	8,67/9,4©
7	7,73/8,47	8,66/9,49	9,19/10,06
8	8,12/6,86	9,08/9,89	9,54/10,44
7	8,26/9,04	9_tW^_f06	9,70/10,63
9	9,03/6,89	9,91/10,85	10,41/11,40
7	8,78/9,61	6,70/10,63	10,22/11,20
10	9,94/10,86	10,80/11,83	11,88/12,35
8	9,69/10,61	10,59/11,60	11,10/12,15
10	10,46/11,46	' 11,32/12,40	11,80/12,98

Дродшшвзяв sa&£.8

1	2	3	⁴	5
12	8	10,21/11,18	11,11/12,1?	11,62/12,73
12	10	10,98/12,03	11,84/12,9?	12,32/13,50
взо	820
7	?	7,40/8,10	9,26/10,14 ;	10,31/11,29
8	7	7,91/8,67	9,78/10,71	10,82/11,85
8	8	8,21/8,99	10,08/11,01	11,09/12,15
9	7	8,44/9,24	10,29/11,27	11,34/12,42
9	9	9,03/9,89	10,85/11,89	11,88/13,01
10	7	8,96/9,81 ¹	10,81/11,84	11,86/12,98
10	10	9,85/10,78	11,65/12,76	12,67/13,88
11	8	9,78/10,71	11,61/12,72 ¹	12,64/13,85
11	10	10,37/11,36	12,17/13,33	53,19/14,44
12	8	10,30/11,28	12,14/13,29	13,16/14,42
12	10	10,89/11,93	12,70/13,90	13,71/15,01
630	его
7	7	7,56/8,28	10,12/11,08	11,55/12,65
8	7	8,08/8,85	10,63/11,64	12,06/13,2.1
8	8	8,31/9,11	10,85/11,89	12,28/13,45
9	7	8,59/9,42	11,15/12,21	12 ,58/13,78
9	9	9,07/9,93	11,59/12,70	13,01/14,25
10	7	9,12/9,99	11,67/12,78	13,09/14,34
10	10	9,83/10,76	12,33/13,51	13,74/15,®
11	8	9,88/10,82	12,41/13,59	13,83/15,14
11	10	10,35/11,34	12,85/14,08	14,26/15,62
12	в	10,40/11,40	12,93/14,16	14,34/15,71
12	10	10,87/11,91	13,37/14,65	14,78/16,18
720	820
7	7	б,42/7,03	7,34/8,04	7,86/8,61
8	7	6,87/7,53	7,80/8,54	3,21/9,10
9	7	7,33/8,03	8,25/9,03	8,77/9,60
9	9	8,00/8,7?	8,89/9,73	9,38/10,27

1	2	3	4	5 __
10	7	7,78/8,53	8,70/9,»	9,22/10,10
10	10	8,80/9,64	9,66/10,58	10,15/11,11
11	в	8,58/9,40	9,48/10,38	9,98/10,93
11	10	9,26/10,14	10,12/11,»	10,60/11,61
12	8	9,36/9,90	9,93/10,88	10,44/11,43
12	10	9,71/10,64	10,57/11,58	11,06/12,11
14	В	9,96/10,90	10,85/11,89	11,35/12,44
14	10	10,63/11,64	U,49/t2,58	11,97/13,11
16	8	10,88/11,92	1 11,77/12,90	12,28/13,46
16	10	11,56/12,66	12,41/13,59	12,89/14,12
18	8	11,81/12,94	12,70/13,91	13,50/14,46
18	10	18,10/13,67	13,34/14,61	13,82/15,13
19	8	12,28/13,45	13,17/14,42	13,67/14,97
19 720	10 920	12,95/14,18	13,80/15,12	14,28/15,64
7	7	6,65/7,28	8,41/9,21	9,39/10,а9
8	7	7,10/7,78	8,86/9,70	9,84/10,78
9	?	7,56/8,27	9,31/10,20 9,82/10,75	10,29/11,27
9	9	8,09/8,86 1	9,31/10,20 9,82/10,75	10,78/11,81
10	7	8,01/8,77	9,76/10.69	10,75/11,77
10	10	8,82/9,66	10,52/11,53	11,48/18,58
И	8	8,74/9,57	10,47/11,47	11,44/12,53
11	10	9,27/10,15	10,98/12,02	П ,93/13,07
12	8	¹ 9,19/10,07	10,92/i 1,97	11,90/13,03
12	10	9,73/10,66	; 11,43/12,52	12,39/13,57
14	8	10,13/11,08	П ,84/1* ,97	12,81/14,02
14	10	10,65/11,46	12,35/13,52	13,30/14,57
16	8	11,04/12,09	12,76/13,98	13,73/15,03
16	10	11,57/12 ,67	13,26/14,53	14,21/15,57
18	8	11,97/13,11	13,69/14,99	14,*5/14,05
18	10	12,50/13,69	14,19/15,54	15,14/16,58
19	8	12,44/13,62	14,15/15,50	15,11/16,85
19	10	12,97/14,20	14,65/16,05	15,60/17,08 17

7,52/8,23

7,97/8,73

8,43/9,23

8,86/9,71

8,88/9,73

9,32/10,21

9,34/10,23

9,78/10,71

10,26/11,24

10,69/11,71

11,19/12,25

11,62/12,73

12,12/13,27

12,55/13,74

12,58/13,78

13,01/14,25

5,71/6,25

6,11/6,69

6,50/7,12

7,11/7,79

7,21/7,69

7,82/8,57

7,61/8,33

8,22/9,00

8,01/8,77

8,62/9,44

8,81/9,65

9,42/10,32

9,62/10,54

10,23/11,20

10,44/11,43

9,90/10,85 10,35/11,34 10,81/11,84 11,22/12,29 11,26/12,33 11,67/12,78

11,71/12,83 12 ,13/13,28 12,63/13,83 13,04/14,28 13,54/14,83 13,95/15,28 14,47/15,85 14,88/16,29 14,93/16,35 15,34/16,80

6,53/7,15 6,93/7,59 7,33/8,02 7,90/8,65 8,01/8,77 8,59/9,41 8,41/9,21 8,99/9,84 8,81/9,65 9,39/10,28 9,61/10,53 10,19/11,16 10,42/11,41 10,99/12,04 11,23/12 ,30

11,24/12,31 11,69/12,81 12,14/13,30 12,54/13,74 12,59/13,79 12,99/14,23

13,05/14,29

13,45/14,73

13,95/15,28

14,35/15,72

14,87/16,28

15,27/16,72

15,79/17,29

16,19/17,73

16,25/17,80

16,65/18,23

6,99/7,66 7,39/8,09 7,79/8,53 8,34/9,14 8,46/9,27 9,02/9,88 8,86/9,70 9,42/10,31 9,26/10,14 9,82/10,75 10,06/11,02 10,62/11,63 10,87/11,90 11,42/12,51 11,68/12,79

Продоажетаэ твйх.З

1	2	3	4	5
18	10	11,04/12,10	11,80/12,93	12,23/13,40
20	8	11,25/12,49	12,05/13,19	12,49/13,68
20	10	11,86/12,33	12,62/13,62	13,04/14,29
820	1020
8	8	6,61/7,24	8,19/8,97	9,07/9,93
9	8	7,01/7,68	0,58/9,40	9,47/10,37
to	8	7,41/8,11	8,98/9,84	9,85/10,80
10	10	7,91/8,66	9,45/10,35	10,32/11,30
11	в	7,81/8,55	9,38/10,27	10,26/11,24
11	to	8,31/9,10	9,85/10,78	Ю,71/11,73
12	8	8,21/8,99	9,78/10,71	10,65/11,67
12	to	8,71/9,53	10,25/11,22	11,11/12,17
14	8	9,01/9,87	10,58/11,58	11,45/12,55
14	10	9,51/10,41	11,04/12,10	11,91/13,04
16	8	9,82/10,76	11,38/12,47	12,26/13,43
16	to	10,32/11,30	11,30/12,98	12,71/13,92
18	8	10,64/11,65	12,19/13,35	13,06/14,31
18	10	11,13/12,19	18,66/13,86	13,51/14,80
SO	8	11,45/12,54	13,00/14,24	13,88/15,20
20	10	11,94/13 ,08	13,47/14,75	14,32/15,69
820	1120
8	8	6,80/7,44	8,98/9,83	10,21/11,18
9	8	7,19/7,88	9,37/10,27	10,60/11,61
10	8	7,59/8,31	9,77/10,70	10,99/12,04
10	10	8,00/8,77	10,16/11,13	11,37/12,45
11	8	7,99/8,75	10,17/1*,14	11,39/12,47
И	to	8,40/9,20	10,56/11,56	11,77/12, e9
12	8	3,39/9,10	10,57/11,57	11,79/18,01
12	10	8,80/9,64	10,95/11,10	12,16/13,32
t4	8	9,20/10,07	11,36/12,45	12,58/13,78
14	10	t.61/10,52	11,75/12 ,87	12,vS/l4,19
16	8	10,00/10,96	12,17/13,33	13,38/14,66
16	10	10,41/11,40	: 12,55/13,75	13,76/15,07

И»

УМ 622.25

В работе изложена методика расчета на внешнее критическое давяенно трехсдойннх крепей (труба-цешнтннй залод-нктедь-труба) „ применяешь длш крепления окзаззщ. К теоретически полученнкм формулам рекшшдовапы коэффициенты, подученные эксшврювентаяьно. Приведены табличные данные критических давлений, наиболее часто встречавдихся в практике трехслойннх крепей нв элеетросварных труб, внпуска-емзах по ГОСТ 10704-76.

работа составлена к.т.н. в.П.Петриченко, к.т.н, А.Г.Го-нчаровШв пнЖо Г. Б. Добровольским* к.т.н. А.Я.Мекой в инк, Г, Ф, Беляевой и утверждена секцией ЕГО по разработке технических средств 28 января 1985 г. в качестве методических указаний.

Методические указания щ>едиашшчекы для использования яроектпрощякашг и прсизводственникашг при выборе крона сквшшн.

'fe' Всесоюзный научно -«селадоаательскяГ, констру1ггорско--те'Х1Юпогичвск*Л к проект но-нзьсекатальскнв ннспгтут по осу шаняю месторождопяЧ полезных ■скопАоиых.спахлальыым горным работАм^уД**⁴*⁰** г дрогни *» м*»ряигрщдер-схему пвпу (ВИОГЕМ), )9вв*

Щ@шмтш тт* ь

1	a	a	. .. - ^ * •- ^J •	S
18	8 j	10,Ш/И,® ;	IS ,99/14,25 ;	14,18/18,154
18	to	11,22/18 jS? :	18,86/14,68 1	14,86/15,96
£0	8	11,63/12,74 j	18 ,70/15,10 ;	14,00/16,48
SO	10	IS ,04/13,19	14,17/16,5?
©20	1020
8	8	5,77/6,32	6,50/7,11	6,90/7,56
9	8	6,13/6,71	6,85/7,so	7,86/7,08
10	8	6,48/7,10	7,20/7,80	7,61/8,34
to	10	7,04/7,71	7,73/8,47	S, 18/8,89
It	8	6,84/7,49	7,56/8,28	7,97/8,72
It	10	7,30/8,10	8,09/8,86	8,47/6,28
12	8	7,19/7,88	7,92/8,67	8,32/9,11
12	10	7,75/8,49	8,44/9,24	8,83/0,67
14	8	7,91/8,66	8,63/9,45	9,03/2,89
14	10	8,46/9,27	9,15/10,®	2,54/10,45
16	8	8,63/9,44	9,35/10,24	9,75/10,68
16	10	9,18/10,06	9,87/10,81	10,26/11,23
18	8	9,35/10,24	10,07/11,03	10,47/11,47
18	10	9,90/10,85	10,59/11,60	10,97/12,02
ao	8	10,08/11,04	10,79/11,82	11,19/12,26
ao	10	10,63/11,64 ₍	11,31/12,39	11,70/12,81
sao	nao
9	8	6,35/6,96	7,79/8,53	8,69/9,41
10	8	6,7}/7,35	8,14/8,92	8,95/9,80
to	10	7,17/7,85	8,58/9,39	0,37/10,26
и	8	7,06/7,74	8,50/9,30	9,30/10,18
И	10	7,52/8,24	8,93/9,78	9,72/10,64
ia	8	7,48/8,13	8,85/9,69	9,65/10,57
ta	10	7,88/8,63	9,30/10,17	10,07/11,00
14	8	8,14/8,91	9,56/10,47	Ю,36/11,35
14	to	8,59/9,41	10,00/10,95	10,78/11,81
te	8	8,85/9,70	10,28/11,26	11,08/12,13

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Дня крепления водопонинаадих в технических скважин большого диаметра обычно иетюльзуг» едектросваране трубы.

Крепление скважин может осуществляться последовательным спуском обсадных колонн и тампонажем меитрубного пространства или предварительным сдваиванием труб с цементированием кольцевого пространства дааду шш, пооладупцнм наращиванием секций и спуском их в скважину.

В нервом случае в скважине образуется трехсложная крепь а эксце-нтричвнм, как правило, расшдоквкием труб. Во втором случае может быть подучена крепь с концентричным расположением труб. Очевидиц что такая крепь будет иметь более высокие внешние критические давления.

Методические указания составлены на основе данных экспериментальных исследований на натурных образцах труб и трехелойннх крепей, составленных из труб со отенкаш различной толщины диаметрами 426-1620 ш. Ддя труб использовалось несколько разновидностей мг-оок стали, применялись различные шжтрубвне заполнители при разных эксцентриситетах труб.

Вследствие отклонения реальных условий получения трехелойннх крепей от идеальных, на которых основаны теоретически подученные формулы для определения внешних критических давлений С неравномерность свойств металла, бетона в пространства, тжнвти толщины стенки труб, характер взаимодействия слоев « другие факторы), экспериментальные данные отличаются в огеройу рвшьщэшя.

Методические указания содержат теоретические формулы, программу для расчета концентричных трехелойннх крепей ца ЗШ ЕС-1022 к таблицы, в которых даны критические внешне давления дня наиболее часто встречающихся в практике трехелойных крепей с концентричным расположением труб.

Для получения критических давлений эксцентричны* трехалойпнх крепей (с максимальным эксцентриситете®) табличные дашшо следует умножить на поправочный коэффициент 0,645.

штошта РАСЧЕТА

ТШСШОЙНЫХ КРЕПЕЙ

Расчетная охша, цредстаЕлеавая на рисунка, расеттравается как веакяодвйствужещв три сжсА*^,т. Дершй (внутренняя труба) загружен реактяшым отпором P_i со сторона второго слой (бетона). Второй слой загружен реактивным отпорем я ^ со сторона внутренней я одевшей труб.

Третий сдой (внешняя труба) загружен шаашш дававшем Р »дей-стврида на трехедойвув крепь я реактяшш отпором Я, .

Исхода из равенства ршшвшгх деформаця# всех слоев, нолучзнн выражения для напряжений в каждом кз слоев!:

.Ай-

2fi_t а,

Ъ*. а?

~г А_г а

Р ; -Я;

®з ^аз

2 h₃ а

(2)

(3)

где б"_уf <5^, ₍ 6^ - напряжения в соответетвувднх слоях крепи - нервом, втором, третьем, Ша;

бХу =

1Шь • ©/ ’

а_г —

4£g. h_z , £>| '

ci* =

J£_a Л

(4)

CL + CL_Z + (Х_ъ

(5)

⁵ Исследование и разработка тежнологачеенях процессов а технических заданий на технические средстве для прохода и крезшдая во-допшикшдаг скважин большого диаметра. Отчет/ШОГШ. Рук.работа В. П. Петриченко. Шифр 1.5-4/79 /-А-5-7Э-Р; S ГР 7Э07Э320; шв. * Б946879,-Белгород, 1931, 133 о.

^^црошшюшое опробование ж внедрение технологических процессов и технических средств по сооружению водопонишдащ: ж тежотчее-кюс скваван (Яковлевсюй рудник, Махайновсхв® ГОК). Отчет/ШОГО.!. Рук. работа В.П.ПетричбНЕО. Шифр I.5-4/79/-A-JO-8I; # ГР 8T0243I2. КНР. * 02840061548. - Белгород, 1984, 96 с.

Расчетная czeua трехолойшп крепей

ще 2>/, 2)₂ ©₃ - средня» диаметры слоев, н; £_#, Е_г,

£₃, #*/. 4 “ соответственно модуль упругости, Ша, я то

лщина сдоев, ы.

Анализ формул показывает, что о увеличением толщины наружной труба критическое давление практически не меняется, с увеличеннеы толщины внутренней трубы критическое давление увеличивается, о уве ■ дичевием допустимого напряжения в отаяьных трубах критическое давление увеличивается, с увеличением прочности бетона критическое давление увеличивается.

Анализируя формулы и рассматривая реальные размеры и арсчпост -вне свойства слоев авторы установили, что наиболее нагруженным является первый слой и критическое давление дли трехолойвой трубы определяется формулой

2 t7, <2 к Ъ, а,

6\

где Р*р

- критическое вывшее давление, Ш1а*

(6)

предан

текучести материала первого слоя, ЬШа; к ~ опытный коэффициент учет несовершенства крепа (против идеальной), равный 1,3 при кон -центричном расположении труб а 2,0 при шксякшшном зксцентриоите-те их.

Расчета показывают, что с увежчешем прочности бетона устойчивость трехшюйяой крепи повышается. Однако нарастание устойчивости незначительное, а поэтому для крепей из сталей с пределом текучести 200-230 Ща применять бетон с прочностью на сжатие более IS ffla нецелесообразно.

ПРОГРАММА ДШ РАСЧЕТА ВНЕШНИХ КИПЕЧЕСХШС ДАВЛЕНИЙ ДЛЯ ТРЕХСЛОЙНЫХ КРЕПЕЙ

//JOB PROG //OPTION LINK ACTION NOMAP //UPSI 01 //EXEC PL/I

OPTIONS LIST

PROG 5 PROC OPTIONS(MAIN);

D0L(DII,DB)FL0AT(8):

D0L(CM(10))PIXED(3);

DOL (A(100))FLOAT(8); , _s

DOL(Ll(l00),D2(l00),b3(100))PLOAT(8)5

DOL(H2(100),A1(100),A2(100),A3(100), PKP(100))FL0AT(8);

DOL(H1(100).H3(100))FLOAT(8);

DOL(E1,E3,G2(10)_fSIG(l0))FIXED(7)i

DOL(B(100),C(100i)PIXfiD(3);

DOL(BB,CC)FI :ED(4);

put edit («расчет внешние критичеоких давлений для трехслой-ных крепей'•) (skip,x(20),a);

PUT SK1P(2 );

GET LIST (L,K);

GET LIST((SIG(I)DO 1=1 TO K));

GET LIST(S1,!!3);

GET LIST((E2(I)D0 1=1 TO L));

M: GET LIST(H);

GET LIST (BB.CC);

GET LIST((B(I)D0 1=1 TO N))j GET LIST((C(I)DO 1=1 TO N));

DO T=1 TO К;

PUT EDIT((105)'-' )(SKIP,A):

PUT EDIT('I' , 'I' )(SKTP,A,X(103),A)j

put edit('i’_t • сталь, сигма »\sig(t),¹ Ш1А»)

(SKIP,A,X(30),A.P(? ),X(3),A)j PUT EDIT ('I','I')(SKIP,A,X(l03),A)t DO J=1 TO Li IP J=1 THEN CK(J)=50i ELSE IP J=2 THEN Cli(J) = 150;

((105)'-'.....

PUT EDITt'I','I')(SKIP-A,X(103).Aj HIT EDIT( *1' ,E2e* ,E2(J). 'M1IA V , 08TOH US (SKIP, A, X(30). A,P(7).X(5), A|X(2 ),A,P(31); PUT EDIT('I*, • I* / (SKIP,A, X(103),A)

PUT EDIT '

(SKIP, A,

PUT BDIT( . ____________

(SKrP,A₁X(30).A,K4),X(5),A)i PUT BDITl(105)'- 9(SKIP,A)i PUT SDITOIVI* HSKIP, A.X(103),A)i PUT BDITCl'.'H»,'!' »H1', 'I', ^,H3^,,’I (SKIP,A,X(10),A,X(3J,A,6(X(10 ),A));

DO 1=1 TO N;

HI(I)=B(I)/1000;

H3(I)«C(I)/10/0;

ELSE CM(J)=250i PUT EDIT((105)'-' )(SKIP,A),

марки, 0M(3 ))

DIT('I*,'I* / (SKIP,A, X{ 103),A):

ЭШ' I •.'виртренний диаметр ДВ=» ,BB, »ЫМ*)

P,A,X(3l).A,^4),X(5),A)i

qit('i*,' надомный диаметр ДН^СС,*ММ»)

i-KP* *1')

Ш=ВВ/1000;

тисо/ШФ;

1(1);

ог а) «0. з* (т~2*нэ (I )■) ?

B3(I)=DN-H3(I);

Н2(1 )=0*5*(Ш-2^#НЗ(1)-ОВ);

A1(I)«(4*E1*H1(I))/(D1(I)*D1(I));

A2(I)«(4*E2(J)*H2(I))/(D2<T)*D2{I));

А3(I)~(4*23*H3(I))/(Х>3(I)*D3(T));

)>5 ¹ T ¹ )

A(I)-A1(J)+A2(I)+A3(X);

PKP(I)*0_#769^#(2*H1(I)*A(I)*S1G(T);/(D1(I)*A1(I

KIT EDIT(^TI*,* I*)(SKIP,A.X(103)* A)t RH? *T^ftFKP(I)_t

(SKIP,A,X(10)_fP(3)_fX(l),A,2(X(l0)_fF(3),X(9)_#A X(2),A);

END;

BHD;

EKD;

GOTO Mi END;

5W011 SUCCESSFUL COMPILATION // EXEC LHKBDT

// EXEC

ишдаквдя к шш адоадишя штвяях, дшш!

Для расчета до данной программ ввобзадаиа отщщ&я информация, которая вводятся одиакоа о перфокарт в еяедрщеи «орядае?

Ь - число модулей упругости;

/г - чйойо модулей текудооти;

SI&0'()- щшт текучести;

£2,£5 " «адуяи уярукюти;

Е2(Ь) - уэдуаюотв;

0 Б - ®у»р!Шйй диаметр труб;

СС « яарукзнй диаметр труб;

В^лО - толщина отеика внешнего слоя;

С(Ы) ** толщина огенки внутреннего о доя;

Рввультат одета - Р_кр ~ арвтичеокое давление.

Методические указания по расчету трехслойных крепей для скважин большого диаметра

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации: