ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ ТУРБОУСТАНОВКИ

К-300-240 ЛМЗ

/рЗЗН, Ъс.ЪсГ)

/

спо

ОРГРЭС МОСКВА 1976

ГЛАВТЕХУПРАВЛЕНИЕ    ГЛАВЭНЕРГОРЕМОНТ

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ ТУРБОУСТАНОВКИ К-300-240 ЛМЗ

СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ ОРГРЭС МОСКВА    1976

то -

Результаты этой серии опытов могут быть использованы при определении КПД ЧВД в характерных течках (в положении полного открытия всех или нескольких регулирующих клапанов - сы.разд.8Д0Х

6,1. Рабочая программа

6Д.1. При проведении опытов должны быть выполнены следующие условия:

а)    турбина должна быть прогрета (не менее чем после 8 ч работы с нагрузкой, близкой к номинальной);

б)    регенерация турбины должнз быть полностью включена;

в)    произведено ступенчатое (через каждые 30-40 т/ч) изменение нагрузки в пределах от 50 до 100$ номинальной электрической мощности;

г)    выбрано такое количество опытов, чтобы были зафиксированы режимы в начале и конце открытия каждого из регулирующих клапанов и две-три точки между этими крайними положениями клапанов;

д)    произведено на каждой нагрузке 8-10 записей показаний приборов через 2-3 мин;

е)    допустимое отклонение параметров пара должно быть в пределах, приведенных в табл. 3.

величин:

-    расхода свежего пара;

-    хода сервомоторов регулирующих клапанов ЧВД;

-    давления пара перед стопорными клапанами и за ними, за регулирующими клапанами, в камере регулирующей ступени;

- II -

-    давления в контрольной ступени;

-    барометрического давления;

-    давления управляющей жидкости к золотникам сервомоторов (регулирующих клапанов);

-    температуры баббита колодок упорного подшипника;

-    осевого сдвига РДЦ.

6.2. Обработка опытных данных

6.2.1.    Построение графиков и анализ результатов производятся после подсчета средних опытных значений, введения к ним поправок и приведения данных испытания к сопоставимым (номинальным) условиям.

6.2.2.    Вводятся .следующие поправки к показаниям приборов:

а) к показаниям манометров:

-    на высоту установки манометра относительно точки замера;

-    на погрешность прибора по протоколу тарировки цеха АТИ электростанции;

-    на барометрическое давление;

-    на температуру столба ртути (к ртутным манометрам и вакуумметру);

о) к показаниям расходомеров:

-    на погрешность вторичного прибора по протоколу тарировки цеха АТИ электростанции;

-    на отличие опытного удельного объема пара от расчетной величины для сужающего устройства;

в)    к показаниям эксплуатационных потенциометров температуры свежегс пара:

-    на погрешность вторичного прибора по протоколу тарировки цеха АТК электростанции;.

г)    к показаниям термопары по результатам ее проверки.

6.2.3.    Приведение я номинальным условиям предполагает сохранение неизменным положения регулирующих клапанов, при этом к номинальный сопоставимым) условиям приводятся: расход свежего пара и давление в проточной части.

6.2.4.    Приведение давления в проточной части (за регулирующими клапанами, в контрольных ступенях, в камере регулирующей ступени) к номинальным условиям производится по формуле

(I)

- 16 -

превышать величин, указанных заводом-изготовителем или получен-ных во время испытания аналогичных турбин при заведомо правильной настройке системы парораспределения.

Повышенная потеря давления свидетельствует о неполном открытии клапана. Если характеристика h_KJ} =f(P_ypp) отличается от заводской, то дефект - неправильная настройка парораспределения. Если характеристика h_KJ} =f(P_ynp) не отличается от заводской, то дефект - люфт между штоком и клапаном. Возможны случаи сокращения сечения канала вследствие выхода седла клапана из расточки.

6,3.3. Заводская диаграмма очередности открытия регулирующих клапанов предусматривает наиболее благоприятную статическую характеристику при наименьшем дросселировании пара в клапанах,

В связи с этим необходимо проверять соответствие моментов начала открытия клапанов заводской диаграмме или данным, полученным при правильной настройке системы парораспределения во время испытаний.

Если начало открытия какого-либо клапана происходит позже, то дефект может быть определен из графика S^f(P_ynp) по наличию горизонтальной площадки.

При анализе правильности настройки парораспределения необходимо также учитывать, что пологое протекание линии давления за клапаном может происходить при износе сопл соответствующего сегмента, а более крутое -    их.

непрерывным нарастанием. Для обеспечения требований к системе регулирования эта зависимость должна быть близка к линейной.

6.3.5. Диаграмма парораспределения h_KJ} -f(P_ynp) должна удовлетворять требованиям настроечной диаграммы.

В силу конструктивных особенностей парораспределения турбины К-300-240 обнаружение обрыва регулирующего клапана производится следующим образом:

а)    в случае обрыва клапана диаметром 75 мм кривая давления за клапанами этой группы сопл сместится вправо и будет протекать более полого;

б)    в случае обрыва клапана диаметром 120 мм давление за клапанами этой группы сопл будет совпадать с расчетными величинами до определенного промежуточного значения, после чего кривая примет более пологий характер протекания, приближаясь к наклону

-17-

этой линии давления в регулирующей ступени.

6.3.6. Зависимости температуры баббита колодок упорного подшипника и осевого сдвига от давления в камере регулирующей ступени ЦЦД

to? = /(^р"р^Рот)\ S=f(Pp^Pcr)

позволяют оценить надежность упорного подшипника, а также используются при анализе изменения состояния проточной части турбины.

6.4. Примеры результирующих кривых

В качестве примера построения характеристики приведены результаты испытания турбины Л 2 Лукомльской ГРЭС. На рис. 2 и 3 приведены зависимости P_pcr    >    P_KJ} => f(^₀)    ^и

f(Pynp)'

На рис. 2 видно, что давление за клапанами Л I и 3 идет значительно круче, чем по заводской характеристике (при расходе до 400 т/ч), а затем имеет пологий характер протекания, приближаясь к наклонной линии давления в регулирующей ступени.

Было обнаружено, что при монтаже ошибочно вместо пружины отсечного золотника сервомотора клапана Л I была установлена замыкающая друхииб букой обратной связи сервомотора, имеющая значительно меньшую жесткость, что обусловило повышенную крутизну (см.рис. 3).

Пологий характер линии P_f~f(J)₀) ? Р₃ =t/$Jnpn D₀ = 400*650 т/ч вызван обрывом штока клапана Л 3.

Клапан Л 7 открывается слишком рано (почти одновременно с клапаном Л 6), тогда как должен открываться начиная с 3₀ ~ 900*950 т/ч.

Составлено предприятием "Белэнергоремналадка" и Харьковским Филиалом ЦКБ Главэнеогоремонта

Составители: инженеры М.Г. ТАРАЩУК, И.А. ЛАЗУТИН, Э.И. КУЛЬКОВ, И.А. К0Р0Т0ВЦЕВ, Н.М. КОШЕЛЬ (Бел* энергоремнеладка); Ю.А. АВЕРБАХ, О.С. НАЙМАНОВ, Г.И. ЧЕРНЕНКОВА(ХФ ЦКБ Главэнергоремонта).

При составлении Инструкции были учтены замечания ОРГРЭС, ЛЮ и ХТГЗ;при определении КПД использован опыт Южного отделения ОРГРЭС (инженеры М.О. ГАЛУЩАК, П.С. АРХИПОВ, В.Е. ДМИТРИЕВ).

© его ОРГРЭС, 1976.

ПП

28

26

24

2?.

20

fB

16

/4

\2

Ю

8

6

4

2

0

Рис.З. Зависимость хода сервомоторов регулирующих клапанов h от давления управляющей жидкости Р,._пр (на примере Лукомльской ГРЭС):

1,2,3,4,5,6,7 - соответственно сервомоторы > 1-7; 8 - ход сервомотора № I по заводской характеристике

7. ПРОВЕРКА РАБОТЫ ТУРБИНЫ С МАКСИМАЛЬНОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ

НАГРУЗКОЙ

7.1. Рабочая программа

7.1 Л. Условия проведения опытов:

-    схема работы турбины должна быть идентичной во всех опытах, с полностью включенной регенерацией, ПТН включен, перепад давлений на РПК должен оставаться постоянным, регулятор "До себя" отключен;

-    подача пара на подогреватели оетевой воды* калориферы к РУ 63/13 кгс/см² не производится;

-    на турбине устанавливается максимально возможная нагрузка, нагружение прекращается при достижении предельного значения одной ие контрольных зеличин (давление в регулирующей ступени турбины, не выше 183 кгс/см²; расход пара на конденсатор не выше 675 т/ч; не превышается максимально допустимая нагрузка котла и генератора;

I. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

Настоящая Инструкция составлена на основе "Временной инструкции по производству экспресс-испытаний турбинного оборудования", утвержденной Главтехуправлением и Главэнергоремонтом в феврале 1973г., с учетом опыта, полученного при ее внедрении в 1973-1975 гг., а также результатов ряда дополнительных расчетов; служебной записки Минэнерго СССР № K3H-I2025 от 19 октября 1972 г. и "Инструкции по организации ремонта энергетического оборудования электростанций и подстанций" № Т0-506 "Б" от 27 июля 1974 г.

Данная Инструкция содержит рабочие программы, таблицы, необходимые справочные материалы и примеры по испытаниям проточной части, парораспределения, системы регенерации и системы регулирования.

Проверку состояния собственно турбины рекомендуется проводить в следующем порядке:

1)    снятие характеристики парораспределения;

2)    проверка работы турбины на максимальном режиме;

3)    оценка состояния проточной части;

4)    обследование системы регенерации;

5)    снятие статической характеристики системы регулирования.

Необходимо подчеркнуть, что достоверность результатов испытаний может быть обеспечена только при строгом выполнении всех требований Инструкции.

Везде в тексте Инструкции и на рисунках приводятся абсолютные значения давлений.

- 4 -

2. НАЗНАЧЕНИЕ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ

2.1.    Каждая турбоустановка в целях ее правильной эксплуатации и своевременного выявления дефектов должна подвергаться периодическим тепловым экспресс-испытаниям для:

-    определения экономической целесообразности и объема предстоящего ремонта;

-    оценки качества произведенного ремонта;

-    получения данных, необходимых для анализа работы отдельных элементов турбоустановки;

-    получения данных, необходимых для оценки текущего.изменения экономичности турбины в процессе эксплуатации.

2.2.    Значительное сокращение времени, средств и трудозатрат на проведение экспресс-испытаний по сравнению с балансовыми достигается за счет того, что:

-    анализ состояния основных узлов производится главным образом по сравнительным показателям, что обеспечивает достаточную точность оценки состояния элементов оборудования. При этом отпадает необходимость в организации трудоемких точных замеров расходов пара и воды;

-    узлы турбины испытываются раздельно (парораспределение, проточная часть, регенерация и т.д.), в результате чего сокращается количество опытов в число измеряемых величин, исключается необходимость в введении поправок на их взаимное влияние при обработке данных.

2.3.    Для сопоставимости результатов условия производства опытов (схема и режим работы) должны повторяться при последующих испытаниях.

3. ЦЕЛИ И ПРИЧИНЫ ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ ТУРБИНЫ

3.1. Экспресс-испытания выполняются в случаях, указанных в табл. I.

Таблица I

- 6 -

3.2* При проведении экспресс-испытаний обязательно соблюдение требований ПТЭ, ПТБ, инструкций, противоаварийных циркуляров и других директивных материалов Главтехуправления Минэнерго-СССР, инструкций и директивных указаний заводов-изготовителей, местных инструкций,

3.3. Если на электростанции в тепловую схему турбоустановки по сравнению с заводской внесены изменения, в рабочую программу испытаний данной турбины должны быть внесены необходимые изменения'с учетом конкретных условий электростанции, обеспечивающие надежную работу турбоустановки в процессе экспресс-испытаний.

4. ПРИБОРЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЯХ

4.1. При проведении экспресс-испытаний необходимо руководствоваться данными табл. 2, где приведен перечень применяемых приборов, указаны места измерений, измеряемая среда или параметры.

5. СХЕМА ИЗМЕРЕНИЙ ПРИ ЭКСПРЕСС-ИСПЫТАНИЯХ

5.1. При проведении экспресс-испытаний места измерения давления, температуры и расхода должны устанавливаться в соответствии со схемой измерений, приведенной на рис. I (см. вклейку).

6. СНЯТИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ШОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

Из всего комплекса опытов, необходимых при проведении экспресс-испытаний, данная серия опытов проводится первой. Если обнаружены дефекты парораспределения (неправильная настройка, дросселирование в клапанах и др.), то их необходимо устранить, чтобы исключить влияние этих дефектов на экономичность проточной части.

Т а б я i a a 2