Заместитель руководителя органижшш п/я А-3398
Г.
РД РТМ 20 07- 25ч -83
Взамен РТМ 26-07-167-73, СИ! 07-81-545-60
РУКОВОДЯЩИХ технический материал.
ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ МОМЕНТОВ ШАРОВЫХ РЕГУЛИРУЮЩИХ И ЗАПОРНЫХ КРАНОВ
В процессе разработки РД РТМ испол >зована следующая докумен-тг ция:
ГОСТ 14691-69 "Устройства исполнительные для систем автоматического регулирования. Термины";
ГОСТ 8032-56 "Предпочтительные числа ; ряды предпочтительных чисел";
ОСТ 26-07-2012-79 "Клапаны регулирующие Основные термины и определения";
ОСТ 26-07-2034-81 "Краны шаровые. .Узлы затворов. Конструкция и основные размеры. Технические требования";
РТМ 108.7X1-02-79 "Арматура энергетическая. Методы определения попускной способности регулирующих органов и въ{бор оптимальной расходной характеристики";
РД РТМ 26-07-228-79 "Методика расчета (выбора) регулирующих клапанов для вязких сред";
РД РТМ 26-07-229-79 "Методика определения коэффициентов гидравлического сопротивления и пропускной способности трубопроводной арматуры";
РТМ 26-07-107-73 "Методика расчета гидродинамических моментов в шаровых кранах";
РМ 25-68 "Шаровые краны. Силовой расчет";
PM 11-66 "Приложение к гидравлическим расчетам арматуры";
СГП 07-81-545-80 "расходные характеристики и методика расчета гидродинамических моментов шаровых регулирующих кранов";
Проект первой редакции руководящего технического материала был направлен на отзыв а следующие организации;
- ПО "Пензтяжпромарматура";
- Алексинский завод "Тяжпромарматура";
- ПО "Уралхиммаш";
- ПО "Петрозаводскмаш";
ВПО "Тюменьгазпром";
iHfc.Ni подл. Подпись и дата В зам инС.№ tikd.N- Syi1 2. Подпись и дате/
4-#^ \-У'<р?-ЛЛ_
2>аРисол<асгг7б nos?p>a£o<//-/oco /соорри-
роентсг " от оосяа Рейнольдса Re для шароРых краноР.
|
|
W
38
36
ЗН
зг
30
ев
ее
г*
гг
5
* го
\
%18
\
$ч 16
§■ #
$
$ 10
%
§8
к* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-э
4
*
£ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
“ ■' "'* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
%
% .
Ч
1
тг
Ч
•Ч
$ci |
S
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч
4
•^Q
1 |
Ч
Чг
V |
|
|
|
|
|
v |
ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ 4-г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" |
|
1
■^Q
Л |
>
>
ч |
U -to1 г°г
t/i/сло Реинол&Эоа
Рис. a |
Re |
1Q* |
|
cmp. -fa РД РГГ1 £6- 07 - -85 |
|
' Pi РТЛ 26-07- 25$ -83 Cnip U
3.2. Величина гидродинамического момента для любого угла поворота определяется по формуле:
///’ V/7-уЛ- 27уй Pi . (10)
4. ПООйЕДОВЛТЕЛЬНОСТЬ (АЛГОРИТМ) РАСЧЕТА ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО МОМЕНТА
4.1. Для расчета величины гидродинамического момента необходимы следующие исходные данные:
X) Объемный или весовой расход среды ( Q ) & ) и рабочее давление перед краном;
2) Полное давление в системе Рс“сгг’- и сопротивление линии tfA , не включающее коэффициент сопротивления шарового крана '!ji.
4.2. Определяем перепад давления а /? на шаровом кране для любого угла поворота шара.
imij Ni (jsiM PoSnv;-i и дата в замен JtiC. /У/| IJM>. - Эу7л. ihdrwd и <hmo
£-£4 ■/■£>?■ A 1__
Вариант I.
4.2.1. Для жидкости
лР“ 'Kii Л СП)
в случае, если д Р получается больше значения давления до клапана R то в расчет закладывается перепад давления д Р = Р .
4.2.2. Для газа:
др=вТ'/-/з; ,
- отношение абсолютных давлений после и до шарового крана.
Величина (I - fi ) берется из табл.5 в зависимости от показателя адиабаты К и коэффициента , учитывающего расширение среды С , определяемого по формуле
е
<I3)
|
4-#4 I |
|
Cmp. 18 РД‘ PTAf PS * 07- 2Si - $$
/77аолица5 |
|
|
Коэффициенты С |
|
|
/-> |
значения паказат/еля. адацд'ать/ ■ к |
|
|
ico\i/35 /го |
/30 I 47/0 |
/06 |
|
|
лри С< 0/09 7-А ^ С2 |
|
|
0,090 |
0/09 |
0/05 0/// |
0705 |
0/96 |
0/95 |
|
|
0095 |
ого/ |
0206 |
03073 |
0305 |
0207 |
0377? |
|
оо/о |
аз/s |
аг/& |
о?г/7 |
03/7 |
ог/8 |
03/8 |
|
0055 |
0225 |
о/гзе. |
0837 |
0337 |
0338 |
0338 |
|
ООбоуогз>9 |
0333 |
0336 |
0366 |
0/3? |
0/3 Ь |
|
07705 |
Ъг/з |
0399 |
0305 |
03977 |
0396 |
020?
• |
|
оа?о |
0257 |
0353 |
0853 |
0355 0859 |
0/56 |
|
0О?5 |
0859 |
0800 |
036/ |
0363. 0262 |
026* |
|
Оосо |
036& |
0368 |
03G9 |
0270 |
0370 |
0,373 |
|
О99 |
0879 |
0383 |
0383 |
0389 |
ог/6 |
028? |
|
а/о |
0898 |
0895 |
0397 |
OZ98 |
0799 |
0,30/ |
|
луг |
0309 |
0307 |
03079 |
03/0 |
оз/г |
03/5 |
|
Л/Л |
Q3/S |
073/3 |
07733/ |
0533 |
0533 |
0383 |
|
0/3 |
/335 |
0389 |
0337 |
03 13 |
0335 |
—г - "
0338 |
|
0/9 |
0330 |
07339 |
059/ |
03 53 |
0395 |
0399 |
|
0/6 |
035/ |
0356 |
036& |
0362 |
0559 |
0370 |
|
0/8 |
0305 |
0373
S |
0576 |
07378 |
'038/ |
0388 |
|
030 |
0378 |
0385 |
0/39 0 |
07/93 |
0396 |
07/0/ |
|
огг |
0389 |
07398 |
0903 |
0905 |
0970 |
0,9/9 |
|
|
ООО |
0398 |
от |
О?/// |
0/7/8 |
0932
г |
0932 |
|
огр_ |
07/Ю |
093/ |
0529 |
07/гг |
0933 |
0/50 |
|
о/о |
00/3 |
0033 |
07/90 |
0/85 |
095/ |
0965 |
|
0/3 |
0/7/39 |
07/39 |
0999 |
0955 |
07/63 |
0978 |
|
r |
03 с |
077/88 |
0/07/5 |
07956 |
0962 |
0977 |
092$ |
|
|
ООО |
|
РШ |
/962 |
0689
е |
0079 |
0500 |
|
оро |
|
|
аш9 |
0MV6 |
й№* |
0/0? |
|
c |
0/8 |
|
|
|
|
|
G5H8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■ |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Критические значения (/»faP) и СкР |
|
|
|
9Р*р\о,3<73 |
0,983 |
07,7/95 |
07/53 |
0972 |
05/2 |
|
|
с*? фгсв |
о//т |
0959 |
097/8 |
о.тг |
0,5/3$ |
|
Заёисит^остг ков/р/роциекта С от Рел/зоит/б/ (l-fi) Рлл с ззо$ с различи w лохозагпелм адиаоатб К. |
|
РД РТМ 2 -07- 25^ -63 СтрЛЗ
Максимальные значения коэффициента С принимается при
4.2.3. Перепад давления А ^ для любого положения шара определяется по формуле
Коэффициент сопротивления шара ^7 берется из табл.2.
4.3. Определяем величину гидродинамического момента по формуле (10). Значения коэффициента момента /77id берутся из табл.4 или из графика на рис.З.
4.4. Максимальное значение величины гидродинамического момента учитывается в силовом расчете шаровых кранов.
4.5. Пример расчета гидродинамического момента, возникающего на валу привода шарового крана от воздействия рабочей среды, приведен в приложении 2.
Главный инженер М.Г.Сарайдов
Главный инженер предприятия п/я А-7899 О.Н.НЗпаков
сА Зам.главного инженера Заведующий отделом 163
|
ЛЛ- |
|
Заведующий отделом 153 | |
|
153
3 Зав.сектором отдела 153 |
|
В.Д.Савельев М.И.Силивина
СтрЛ4 РД PTH 26-07- 25$ -63
j ii3. noB/i flodnucbudamd &1эммь(!.Л/£ Un&NldyoA. fltfdnuUu
Пример расчета пропускной способности шарового крана с учетом вязкости среда при условии, что условная пропускная способность клапана в режиме квадратичного сопротивления известна
1*1. Исходные данные Среда - мазут марки 12;
Максимальная скорость V = 3 м/с;
Температура до шарового крана 7Т = 293К\
Коэффициент кинематической вязкости при 293К -9 = 504- Ю“б м2/с;
Диаметр условного прохода - Ну «= 5 * 1СГ3 м;
Условная пропускная способность Kvy *= 180 м3/ч.
1.3. Определяем число Рейнольдса по формуле
. JJEl. = UL^L. =2Э?6ч -у .5274 ■/а■<=
%
•1.4. Из графика на рис.2 в зависимости от числа Re определяем попрвочный коэффициент CL
С1 = 13,5
1.5. Определяем пропускную способность с учетом вязкости по формуле
Va7 YiW
s
Рд ft:: '<lC-G'i~2Sv -63 Ctd.15
Приложение 2 Справочное
Пример расчета гидродинамического момента, возникающего на валу приводя шарового крана от воздействия рабочей
среды
2-Л. Исходные данные:
Среда - вода;
Весовой расход среды - & =212 кг/с;
Диаметр условного прохода - Лу = 0,3 м;
Плотность рабочей среды - =• I03 кг/м3;
Рабочее давление перед краном - *• 10^ Па;
Условная пропускная способность - /Ску = 63С0 м3/ч;
Угол поворота шара ^ = 60°.
2 Л Л. Из графика на рис Л определяем значения относительной пропускной способности на угле поворота шара = 60°.
/'V*
*0,18
/Г.
7
2.1.2. Определяем значение пропускной способности по формуле
&С = 0,18 • Ку * 0,18 • 6300 = 1134 «у*.
2.1.3. Определяем перепад давления Л Р на шаровом кране при оС =• 60° по формуле
2.1.4. Из графика на рис.З или из табл.4 определяем значение-коэффициента момента /fhd * 0,085.
2.1.5. Определяем величину гидродинамического момента по формуле
Hr - nhde 1 A ft = 0,065'0,33 • 44578,93 = 102,3 Нм
СтрЛб РД PTH 26-07- 2$$ -83
|
ЛИСТ РЕГИСТРАЦИИ ИЗМЕНЕНИИ |
|
F I j
~r>U*OQn q} пирс У »wsp /> рщщ ~УрЩ,//-ftf |
|
Изм. |
Номера листов (страниц) |
Комер
доку
мента |
Под
пись |
Дата |
Срок
введе
ния
изме
нения |
|
изме
нен
ных |
заме
нен
ных |
новых |
аннули
рованных |
|
... .JL_____________
-* |
/
/ |
fft/сь*
//иЯ
иого |
to //£1
ЪО jDO
маши |
/£-£-373 i
IDU/T/U/O
чостроет |
изм „Г
/77 /3. < <UAfU4£ •Sk. |
40U&/ 76.96. 1/.
ск0?0 Ч |
£96/
' 1//7р1 МР<р,
2 /.О/. |
?
'о/?е-
77 Я ~
*7 |
|
PD P7M 26-07-254-83
3
- ПО "Киевпромарматура";
- Узгипроводхоз;
- Гипрониигаз.
Получены отзывы от ПО "Пензтякшромарматура” , ПО "Уралхиммаа” , ПО "Петрозаводскмаш”, Гипрониигаз.
Замечания и предложения организаций, приславших отзывы.
В.Н.Воронов В.Д.Савельев И.И.Силнвина
учтены в окончательной редакции
Заведующий отделом 153 Руководитель .темы Исполнитель
Стр.2 РД РТМ 26-07- 25-83
I. ОСНОВНЫЕ ОПРЕДЕЛЕНИЯ И УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
I.I. К гидравлическим характеристикам регулирующих шаровых кранов относятся:
величина условной пропускной способности; зависимость коэффициента сопротивления от угла поворота
шара;
вид характеристики, то есть зависимость действительной пропускной способности от угла поворота шара; допуск на характеристику;
диапазон регулирования; коэффициент кавитации.
ЦьА.НЧ ПОд/). Подпись и дата Взам.Унй /у* ЦН%.М? ду'оА. !?одпис6 о damd
Гидродинамические характеристики - это зависимость коэффициента момента от угла поворота шара.
Avy- условная пропускная способность, м3/ч; ftiri - пропускная способность при соответствующем угле поворота, м3/ч;
Ли2- минимальная пропускная способность, при которой сохраняется вид заданной характеристики, н3/ч;
у*
и = -4-^- - относительная пропускная способность;
^ А Ку
JJ- Al'.y _ диапазон регулирования; aW
сtC - номинальный угол поворота пробки;
Ui- угол поворота пробки;
j = — - относительный угол поворота пробки;
&-
Q - расход рабочей среды, м3/с;
2)у диаметр условного прохода шарового крана, м; f - площадь, соответствующая условному проходу, ы2;
Y- скорость среды, отнесенная к площади условного прохода, м/с;
!г ‘
РД РГМ 26-07- 254 -63 Стр.З
/- кинематический коэффициент вязкости среди, м^/с; j5 - плотность рабочей среди, кг/мэ;
/>'- абсолютное давление до крана. По;
абсолютное давление насыщенных паров жидкости при рабочей температуре , Па; д Р- перепад давления иц кране. По;
/<" - коэффициент кавитации;
Д/i- гидродинамический момент, Н-м;
/7?г<?- коэффициент момента; у - коэффициент сопротивления;
G - весовой расход, кг/с.
2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
(JhC № подл. Подписки дата взаммнё. ыЬ Ун£м! д*ол. Подпись и дат
4-24 т'■eus.o&r
2.1. Величина условной пропускной способности шаровых регулируюсь ix кранов для каждого условного прохода при полностью открытом кра.е приведена в табл.1.
|
Таблица I |
|
Ду, ММ |
15 |
20 |
25 |
40 |
50 |
65 |
80 |
хоо |
125 |
|
,м3/ч |
16 |
28 |
45 |
112 |
180 |
300 |
450 |
710 |
1120 |
|
|
Продолжение табл.1 |
|
Ду, мм |
150 |
200 |
250 |
300 |
400 |
500 |
|
К^ ,м3/ч |
1600 |
2800 |
4500 |
6300 |
II200 |
18000 |
|
|
Продолжение табл Л |
|
Ду, мм |
600 |
800 |
1000 |
1200 |
1400 |
|
Куу ,м /ч |
26000 |
46200 |
72000 |
104000 |
I4I500 |
|
СгрЛ РД РТМ 26-07- £5$ -S3
2.2. Зависимость коэффициента сопротивления от угла поворота приведена в табл.2
|
Таблица 2 |
|
|
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
|
t |
2150 |
714 |
237 |
79 |
26 ,2 |
8.7 |
2,9 |
0,96 |
0,31 |
|
') N. - Подл, \flpdnuc6 и дата Взим. инС. Mi (Jkd.M1- /7 0 дни с i a Jorr? d
*
2.3. Вид пропускной характеристики в относительных единицах,
т.е. зависимость относительной пропускной способности А-— от
/ . А у у
относительного угла поворота шара —— должен соответствовать
Lfitiaf,
графику, приведенному на рис.1, и выражается математической зависимостью
У О)
/'
которая представляет собой уравнение равнопроцентной пропускной характеристики с <А0 = 0,007.
2.4. Рабочая линейная характеристика, т.е. линейная зависимость пропускной способности от управляющего давления в приводе, может быть получена за счет неравномерного поворота пробки шара.
Этот процесс в шаровом кране осуществляется по следующей схеме: линейное (равномерное) изменение управляющего давления вызывает линейное увеличение высоты подъема профиля кулачка, который в свою очередь осуществляет неравномерный поворот пробки шара.
Для построения профиля кулачка используется формула:
^ ~ ' fySe
- относительная высота подъема профиля кул чка.
(2)
crnp. У
Оа£исо/костб атн осотелбнои пропускной спосоонасто <?/УУ пт но' сот сно?о угла г?ойо>/уота ~~ сЛл шарооого крана.
|
•щ-ычтоп. vivo//acDu сита \Q2dM, uhL'n?MIh$.Nc- 2мл Подпись a fan*
4 ^£4 X'f'QS-M, : _ | |
Стр.6 РД РТМ 26-07- 2S4 -63
Численные значения зависимости изменения угла поворота
ПРОФУЛЯ
tjHi.Ninodn. Подпись и дата \83<jM.Uhi (Y? \ilHt № ?>оА, ~T(fo3nuc6 и 2*.
пробки шара от высоты подьемаукулачка' приведены в табл.З.
|
Таблица 3 |
|
6 |
оС |
/> |
|
А |
оС |
|
|
h r/7QX |
|
|
0,01 |
6°36' |
0,30 |
68°10 ' |
0,66 |
62°28' |
|
0,02 |
19°02 / |
0,32 |
69°20/ |
0,66 |
63°01' |
|
0,03 |
2б°ги' |
0,34 |
70°26' |
0,70 |
83°31/ |
|
0,04 |
31°37/ |
0,36 |
71°28/ |
0,72 |
84°02 ' |
|
0,05 |
37°24/ |
0,38 |
72°27' |
0,74 |
84°32/ |
|
0,06 |
38°59 ' |
0,40 |
73°23' |
0,76 |
85°01' |
|
0,07 |
41°4б ' |
0,42 |
74°16/ |
0 ,78 |
85°30' |
|
0,08 |
44°11/ |
0,44 |
75°12' |
0,80 |
85°57' |
|
0,09 |
46°19 / |
0,46 |
75°55 ' |
0,82 |
86°24' |
|
0,10 |
48°14/ |
0,48 |
76°41' |
0,84 |
86°50' |
|
0,12 |
51°32 ' |
0,50 |
77°26 ' |
0,86 |
87°16' |
|
0,14 |
54°20 ' |
0,53 |
78°08' |
0,88 |
87°41' |
|
0,16 |
56°46 ' |
0,54 |
78°49' |
0,90 |
88°05' |
|
0,18 |
58°54 ' |
0,56 |
79°29' |
0,92 |
е8°29' |
|
0,20 |
60°48 ' |
0,58 |
80°07' |
0,94 |
86°531 |
|
0,22 |
62°52 ' |
0,60 |
80°44 7 |
0,96 |
89°1б7 |
|
0,24 |
64007 7 |
0,62 |
81и20 ' |
0,98 |
89°38' |
|
0,26 |
6 5° 34 ' |
0,64 |
81о55 ' |
1,00 |
90°00' |
|
0,28 |
66°55' |
3 |
|
2.5. Допуск на характеристику определяется следующим образом: вычисляются тангенсы углов наклона расчетной и действительной пропускной характеристики;
вычисляется отклонение действительной характеристики
?Л PTM 26-07- 2f4-03 Стр.7
от расчетной по формуле:
/7п- Рг
П,
(3)
где По - тангенс угла наклона действительной характеристики;
г'
/7Г - тангенс угла наклона расчетной характеристики. Вычисленное отклонение не должно превышать ± 30%>,
• 2.6. Диапазон регулирования 2? определяется по формуле:
Ар/
(Ю
UhP,. № Подл. | Подпись и'Вата BSaotOuiM Utift.N*- f)oM. Подпись и дс/ти
V.
Для регулирующих шаровых кранов диапазон регулирования JJ =100.
2.7. Регулирующие шаровые краны следует проверять на возможность возникновения кавитации.
Характеристикой бескавитационного режима работы принято считать максимальный перепад давлриия на арматуре, при котором еще не наступила кавитация, . При этом за начало кавитации при
нимается момент отклонения от линейного закона зависимости расхода жидкости (2 , проходящей через арматуру, от корня квадратного из перепада давления ( Q .-у'/Тд р ').
Расчет допустимого перепада давления, обеспечивающего бес-кавнтационное течение жидкости в кране, следует производить по
формуле: . , *
д РкоН = Кс (Р, - Рндс.гт- ) ,
(5)
где Д РкаП. - допустимый перепад давления на кране, МПа.
Коэффициент кавитации для регулирующих шаровых кранов равен величине 0,6.
2.8. Определение пропускной способности или коэффициента
гидравлического сопротивления ^ шарового крана на вязких средах, при условии, что пропускная способность крана в режиме квадратичного сопротивления известно, следует произво-
Стр.8 РД РТМ 26-07- 25$ -83
дить следующим образом:
2.8.1. По заданным параметрам рабочей среды рассчитать число Рейнольдса по формуле:
VXI у
или по формуле
(7)
A'v= ГаГ ■
2.8.4. Коэффициент гидравлического сопротивления следует определять по формуле;
'iL.Ni Подл, t flodnutt, одй/ricJ ВЗоМ. инё /V i UH\ Hl! dy f/l\ Подпись и <?<.
tf * ■ г? .(?)
2.8.5. Пример расчета пропускной способности шарового крана с учетом вязкости среды приведен в приложении I.
3. ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
3.1. Зависимость коэффициента момента от угла поворота шара приведена в табл.4 и на рис.З.
2.8.2. В зависимости от числа (?е из графика рис.2 определить поправочный коэффициент (2 .
2.8.3. Пропускную способность шарового крана с учетом вязкости следует определять по формуле:
(6)
Таблица 4
|
|
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
|
/77 гд |
0,12 |
0,095 |
0,075 |
0,07 |
0,07 |
0,085 |
0,125 |
0,21 |
- |
1
Приказом организации п/я А-3396 от " 25 "нояпоя 1983 г.
И» j78 срок введения установлен с ” V " июли 198^ г.
2
СнSt то оъраничение срока. 1)ей cm о су Я .
Настоящий руководящий технический материал (РД РТМ) распространяется на полнопроходные регулирующие и запорные шаровые краны с плавающей пробкой и пробкой, закрепленной в опорах, Ду от 50 до 1400 мм, работающих на любых однофазных ньютоновских жидкостях с любой температурой и давлением и на газах с коэффициентом сжимаемости не более I, и устанавливает гидравлические характеристики и методику расчета гидродинамического момента на валу привода шарового крана.
РД РТМ устанавливает гидравлические и гидродинамические характеристики шаровых кранов, работающих в режиме квадратичного сопротивления (область автомодельности), то есть при числах Рейнольдса равных или больших 2210^ 2-юЪ2
