ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ ПОЛНОГО УДЛИНЕНИЯ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ НИТЕЙ НАГРУЗКОЙ,

МЕНЬШЕ РАЗРЫВНОЙ

ГОСТ 28890-90

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

Москва

УДК 677.072.6.001,4:006.354    Группа    MOO

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ

Методы определения компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной    ГОСТ

Textile threads.    28890—90

Methods for determination of shares of total elongation under tension of threads by less breaking load

ОКСТУ 8140

Дата введения 01.01.92

Настоящий стандарт распространяется на одиночную и крученую пряжу из всех видов волокон, химические нити и высакообъ-емную пряжу и устанавливает методы определения быстрообратимого, медленнообратимого и остаточного компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной.

Первый метод предусматривает определение компонентов деформации при времени действия статической нагрузки 120 мин и после снятия нагрузки — 90 мин.

Второй метод предусматривает менее продолжительный режим испытания, обеспечивающий определение расчетных значений компонентов деформации в заданные моменты времени (метод аппроксимации) .

Стандарт не распространяется на текстурированные, стеклянные и металлические нити, а также асбестовую пряжу.

Стандарт предназначен для использования его на стадии разработки и постановки продукции на производство, а также для оценки качества текстильных нитей при проведении научно-исследовательских испытаний.

Термины, применяемые в стандарте, и пояснения к ним даны в приложении 1.

Издание официальное

Издательство стандартов, 1991

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен без разрешения Госстандарта СССР

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Обязательное

АППРОКСИМАЦИЯ КОМПОНЕНТОВ ДЕФОРМАЦИИ

1. Расчет кривых релаксации деформации нитей с помощью трехкомпонентной модели

1.1.    Расчет коэффициентов модели, представленной уравнением (13), производят начиная с 3-го компонента, после предварительного деления временных точек «отдыха» на три последовательные зоны таким образом, чтобы между экспериментальными и расчетными данными была достигнута наибольшая согласованность.

1.2.    Допустим, что имеется следующее разделение временных точек «отдыха» на три последовательные зоны

{^Hi* • * * >^к₄}»    ^и    {^н,** • ■    *

где ну, kf —индексы первой и последней точек /-й зоны, 1</<3.

1.3.    Для определения коэффициентов третьего слагаемого уравнения (13) исключаются из рассмотрения первые два слагаемые и деформация в каждой временной точке 3-й зоны представляется в виде:

e(ti)=e_re *‘^/в\ <,•«= {<_Hi,... ,<_К(1.    (15)

1.3.1.    Уравнение (15) после логарифмирования приобретает вид:

'gle(li)l=*lge₃—(<£/e₃)lge.    (16)

1.3.2.    Уравнение (16) является уравнением прямой вида

у₃=а+Ы,    (17)

где a=lge₃, b=—lge/e₃=-O,4343/0₃.    (18)

1.3.3.    Коэффициенты «а» и «&» уравнения (17) определяют методом наименьших квадратов по точкам, соответствующим 3-й временной зоне.

1.3.4.    Константы е₃ и 8₃ рассчитывают с помощью уравнений (18) по коэффициентам а и Ь.

1.4.    Для определения коэффициентов 2-го слагаемого уравнения (13) исключается из рассмотрения первое слагаемое и деформация в каждой временной точке 2-й зоны представляется в виде

е(/,)=е_а-е *¹'^/0Че₃-г^-<1'^/0’;    ,... ,<_Kj)    (19)

1.5.    Для нахождения неизвестных коэффициентов е₂ и 0₂ уравнения (19) проводят его преобразование и логарифмирование, после чего оно приобретает вид:

lg[e(*i)—в₃-е ^i/33] = lgt'2—(/i/9*)-lge.    (20)

1.5.1.    Равенство (20) является уравнением прямой вида

у_г—с-\-(П_у    (21)

где c=lge₂, 0,4343/02.    (22)

1.5.2.    Коэффициенты с и d уравнения (21) определяют методом наименьших квадратов по точкам, соответствующим 2-й временной зоне.

ГОСТ 28890-90 С. 11

1.5.3. Константы е₂ и 0₂ рассчитывают с помощью уравнений (22) по коэффициентам end.

1.6. Для определения коэффициентов первого слагаемого уравнения (13) его преобразовывают и с помощью логарифмирования приводят к виду

E;_i «~^<1'^/0:,J=¹gei-(^7ei) lge; /,-е={<_Н1.....t_KJ (23)

1.6.1.    Равенство (23) является уравнением прямой вида

yi=P+qt,    (24)

где p==lge₁, <7=—0,4343/0!    (25)

1.6.2.    Коэффициенты р и q уравнения (24) определяют методом наименьших жвадратов по точкам, соответствующим 1-й временной зоне.

1.6.3.    Константы в) и 01 рассчитывают с помощью уравнений (25) по коэффициентам р и ц.

17. Расчетные значения деформации в любой временной точке после снятия нагрузки (/ = 0 в момент снятия нагрузки) определяют по уравнению (13).

2. Пример расчета кривой релаксации деформации

2.1. При действии статической нагрузки, равной 15 % разрывной, з течение 60 мин деформация хлопколавсановой пряжи линейной плотности 40 текс достигла 2,26 %. После прекращения действия нагрузки процесс релаксации деформации наблюдался в течение 240 мин. В табл. 4 приведены экспериментальные данные релаксационного процесса.

Требуется найти расчетным способом значения компонентов деформации после прекращения действия нагрузки в моменты времени от 0,07 до 240 мин.

2 2. По экспериментальным значениям деформации, полученным в моменты времени после снятия нагрузки в интервале от 0,07 до 90 мин, рассчитывают коэффициенты уравнения (13) Значения деформации в последующие моменты времени используют для оценки степени согласованности расчетных значений деформации с экспериментальными при использовании трехкомпонентной модели.

2.3.    Временные точки «отдыха» были разбиты на 3 зоны: от 4 с до 3 мин; от 5 до 16 мин; от 30 до 90 мин,

2.4.    По точкам, соответствующим третьей зоне и приведенным в табл 5, определяют коэффициенты а и b уравнения (17) Число точек п = 3

ГОСТ 28890-90 С. 13

= -0,8255;

ti'Xyif tj 2/f2y_lt-rt2/^—(2f_t)^a

£₁₌10P«0,15; 0^—0,4343/^=2,21

2.7.    Искомое уравнение имеет вид

e(f)=0,149e^—^²’²¹+0,190-e^—^¹¹’¹³+0,988-e^—^^929,7°    (26)

2.8.    Расчетные значения деформации, полученные по уравнению (26), приведены в табл. 8. Для сравнения в последней графе таблицы даны экспериментальные значения деформации.

Таблица 8

Анализируя расчетные (графа 5) и экспериментальные (графа 6) значения деформаций, можно сделать вывод, что они практически совпадают, т. к. разница между ними не превышает сотых долей процента. Исключение составляет лишь точка с временем отдыха 0,07 мин (см. п. 4.10).

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ

1. Прогнозирование остаточной деформации нитей

1 1. Прогнозирование остаточной деформации проводят в случае необходимости сокращения времени эксперимента и определения расчетным способом значений деформации в моменты времени, превышающие его.

1.2.    Для прогнозирования остаточной деформации используют уравнение (14) —третье слагаемое уравнения (13).

1.3.    При сокращении времени «отдыха» до 60 мин и менее, с целью повышения надежности прогнозирования остаточной деформации в моменты времени более 70 мин, в уравнение (14) вводится поправочный коэффициент k. Уравнение прогнозирования приобретает вид

е(/)=е₃/е-'^К/в»    (27    >

1.3.1. Значения поправочного коэффициента приведены в табл. 9.

В промежуточных значениях t поправочного коэффициента определяют методом линейной интерполяции.

2. Пример прогнозирования остаточной деформации

2 1. Хлопчатобумажную пряжу линейной плотности 18,5 тексХ2 выдерживают под нагрузкой, равной 25 % разрывной, в течение 60 мин. Общая деформация к концу действия    нагрузки составила    2,9 %. После    снятия    нагрузки    наблюдение за релаксацией    деформации пряжи    проводят в    течение    240 мин.    Требуется найти расчетным    способом значения    деформации    пряжи    после прекращения действия нагрузки    в моменты времени    от 30 до 240    мин.

2.2. Для расчета коэффициентов модели (14) используем временные точки от 3 до 30 мин включительно приведенные в табл. 10. Последовательность расчетов аналогична пп. 1.3, 1.3 1—1.3.4 приложения 3. Число точек п—5.

ГОСТ 28890-90 С. 15

2/ / — 63    2^=1259    2У    31    =    1,2892    2У₃г^ = 15,5232

0,2774; Ь-0,00155; е₃=10^а=1,894; 9₃=-0,4343/6=280,2

2.3.    Уравнение прогнозирования имеет вид

е(<)=1,894 -е^-^^280,2 иля e(t)=\ ,894 ._е-<^К/28°.2.

2.4.    Прогнозирование значений деформации по моделям с поправкой (27) и без нее (14) приведено в табл. 11.

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1.    РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Государственным комитетом легкой промышленности при Госплане СССР

РАЗРАБОТЧИКИ

В. П. Щербаков, С. Ф. Литовченко, Н. А. Токарева, Т. П. Столярова, Р. К. Стуге, Л. В. Захленюк

2.    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 29.12.90 № 3755

3.    Периодичность проверки — 5 лет

4.    Взамен ОСТ 17—534—75

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

ГОСТ 6611.0-73 ГОСТ 6611.2-73 ГОСТ 10681-75

Редактор Т. П. Шашина Технический редактор Г. Л. Теребинкина Корректор О. Я. Чернецова

Сдано в наб. 26.02.91 Подп. в печ. 17.04.91 1,25 уел. п. л. 1,25 уел. кр.-отт. 0,98 уч.-изд. л.

Тираж 4000 Цена 40 к.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123557, Москва, ГСП,

Новопресненский пер», 3 Калужская типография стандартов, ул. Московская, 256. Зак. 418

1.    ОТБОР ПРОБ

Отбор проб — по ГОСТ 6611.0 для партий массой не более 1000 кг, со следующим дополнением: испытания проводят на 10 пробах.

При подготовке к испытанию с отобранной в выборку единицы продукции отматывают от 1 до 10 м нити, а между отрезками нитей для отдельных наблюдений — от 3 до 5 м.

2.    АППАРАТУРА

Релаксометр РМ-5. Схема прибора представлена на черт. I.

Секундомер по ГОСТ 5072.

3.1. Отобранные в выборку единицы продукции перед испытанием выдерживают в климатических условиях по ГОСТ 10681. В этих же условиях должны проводиться испытания.

ГОСТ 28890-90 С. 3

3.2.    Расстояние между зажимами прибора (зажимную длину) устанавливают равным (500± I) мм; для нитей с разрывным удлинением более 15 % — (200±1) мм.

3.3.    Статическую нагрузку для растяжения устанавливают равной 25 или 15 % разрывной нагрузки, которая определяется по ГОСТ 6611.2:25 %—для нитей основы в ткачестве, 15 %—для трикотажного производства и уточных нитей в ткачестве.

3.4.    При испытании нитей, различающихся по механическим свойствам, но предназначенных для использования в одинаковых условиях, нагрузка должна быть одинаковой, не превышающей 120 сН.

3.5.    Параметры испытания при использовании метода аппроксимации указаны в табл. 1.

4.1. Релаксометр РМ-5 (черт. 1) предназначен для испытания одновременно пяти нитей. Устанавливают расстояние между зажимами путем перемещения нижнего зажима 10. Рукоятка 3 механизма включения нагрузки на нить должна быть повернута вниз, а верхний зажим 7 закреплен устройством.

Вращением маховика 9 устанавливают указателем 6 на шкале 5 растягивающую нагрузку. На противовес 4 подвешивают груз предварительного натяжения. Закрепляют один конец нити в верхнем зажиме. Другой конец нити заводят в нижний зажим, не зак-крепляя его. Освобождают верхний зажим от запорного устройства. Конец нити, выступающий из нижнего зажима, слегка натягивают так, чтобы указатель 2 показывал нулевое значение по шкале 1, после чего нить закрепляют в нижнем зажиме.

Нагрузку на нить осуществляют плавным поворотом рукоятки 3 влево, разгрузку нити поворотом рукоятки вправо. Нагрузка на нить осуществляется цепью 8. Удлинение нити под нагрузкой и после снятия нагрузки определяют по шкале 1.

4.2.    Допускается применение релаксометров других конструкций, которые обеспечивают схему нагружения нитей, соответствующую схеме нагружениянарелаксометре РМ-5 и измерение удлинения с точностью до 1 мм. Проведение испытаний на них не должно противоречить разд. 4 настоящего стандарта. При возникновении разногласий испытания проводят повторно на релак-сометре РМ-5.

4.3.    Испытуемый отрезок нити закрепляют'в зажимах прибора под предварительным натяжением, которое обеспечивается грузиком определенной массы.

4.4.    Масса грузика предварительного натяжения выбирается в зависимости от линейкой плотности нити из расчета (0,0025 ± ±0,0002) Н/текс. После снятия статической нагрузки процесс сокращения нити проходит под натяжением, равным предварительному.

4.5.    При заправке в зажимы прибора не допускается растягивание, раскручивание и касание руками испытуемого отрезка нити.

4.6.    Нить плавно нагружают в течение 3—4 с и выдерживают под нагрузкой. Удлинение нитей записывают по показаниям шкалы удлинения в следующие моменты времени: 0,07; 0,5; 1, 3, 5, 10, 15, 30, 60, 90, 120 мин.

4.7.    После прекращения действия растягивающей нагрузки (период «отдыха») значения удлинения нитей записывают в следующие моменты времени: 0,07; 0,5; 1, 3, 5, 10, 15, 30, 60, 90 мин.

4.8.    Результаты измерений заносят в протокол (приложение 2) или представляют в виде графической зависимости (черт. 2).

Общий вид диаграммы «время — удлинение»

5.8.    Сумма

Аб.о + Лм.о+^ост—! •    СП

5.9.    Относительное быстрообратимое удлинение (ебо ) в процентах вычисляют по формуле

в₆.о= -т^- • 100,    (8)

где L₀ — начальная (зажимная) длина нити.

5.10.    Относительное медленнообратимое удлинение (е_м о ) в процентах, вычисляют по формуле

5.12. Относительное полное удлинение (е) в процентах вычисляют по формулам:

5.13. Итоговые и промежуточные значения относительного полного удлинения и его компонентов вычисляют с точностью до первого десятичного знака.

6. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КРИВЫХ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕЛАКСАЦИИ ДЕФОРМАЦИИ ТЕКСТИЛЬНЫХ НИТЕЙ

6.1.    Аппроксимацию кривых, отражающих релаксацию деформации, проводят по уравнению трехкомпонентной обобщенной механической модели

*(<,    (13)

где e(t)i —деформация пряжи в момент времени t с после прекращения действия статической нагрузки; еь ег» 83 —деформации, исчезающие с временем запаздывания ©ь @2» ©з;

©ь ©2, ©з — время запаздывания быстропротекающих, замедленных и заторможенных релаксационных процессов.

6.1.1.    Сущность решения уравнения (13) относительно неизвестных коэффициентов заключается в разделении временных точек, расположенных в зоне «отдыха» кривой е—f(f) на 3-х последова-

ГОСТ 28890-90 С 7

тельных зонах, в пределах которых соответствующая компонента деформации bj V^е; (1</^3) после логарифмирования описывается уравнением прямой.

6.1.2.    Методика и пример расчета коэффициентов уравнения (13) для аппроксимации компонентов деформации приведены в приложении 3.

6.2.    Прогнозирование значений остаточной деформации в моменты времени после прекращения эксперимента проводят по уравнению однокомпонентной модели вида

е(*)“в.ч?-'^/0>,    (14)

где обозначения те же, что в уравнении (13).

6.2.1. Методика и пример расчета коэффициентов уравнения <14) для прогнозирования остаточной деформации приведены в приложении 4.